TCVN 5574 : 2012

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA
TCVN 5574 : 2012
KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ
Concrete and reinforced concrete structures - Design standard
Lời nói đầu
TCVN 5574: 2012 thay thế TCVN 5574:1991
TCVN 5574:2012 được chuyển đổi từ TCXDVN 356:2005 thành Tiêu chuẩn Quốc gia theo quy
định tại khoản 1 Điều 69 của Luật Tiêu chuẩn và Quy chuẩn kỹ thuật và điểm b khoản 2 Điều 7
Nghị định số 127/2007/NĐ-CP ngày 1/8/2007 của Chính phủ quy định chi tiết thi hành một số
điều của Luật Tiêu chuẩn và Quy chuẩn kỹ thuật.
TCVN 5574:2012 do Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng - Bộ Xây dựng biên soạn, Bộ Xây
dựng đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng thẩm định, Bộ Khoa học và Công nghệ
công bố.
KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ
Concrete and reinforced concrete structures - Design standard
1. Phạm vi áp dụng
1.1. Tiêu chuẩn này thay thế cho tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005.
1.2. Tiêu chuẩn này dùng để thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép của nhà và công
trình có công năng khác nhau, làm việc dưới tác động có hệ thống của nhiệt độ trong phạm vi
không cao hơn 50 0
C và không thấp hơn âm 70 0
C.
1.3. Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu về thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm
từ bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông hạt nhỏ, bê tông tổ ong, bê tông rỗng cũng như bê tông tự
ứng suất.
1.4. Những yêu cầu quy định trong tiêu chuẩn này không áp dụng cho các kết cấu bê tông và bê
tông cốt thép các công trình thủy công, cầu, đường hầm giao thông, đường ống ngầm, mặt
đường ô tô và đường sân bay; kết cấu xi măng lưới thép, cũng như không áp dụng cho các kết
cấu làm từ bê tông có khối lượng thể tích trung bình nhỏ hơn 500 kg/m3
và lớn hơn 2500 kg/m3
,
bê tông Polymer, bê tông có chất kết dính vôi - xỉ và chất kết dính hỗn hợp (ngoại trừ trường hợp
sử dụng các chất kết dính này trong bê tông tổ ong), bê tông dùng chất kết dính bằng thạch cao
và chất kết dính đặc biệt, bê tông dùng cốt liệu hữu cơ đặc biệt, bê tông có độ rỗng lớn trong cấu
trúc.
1.5. Khi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm việc trong điều kiện đặc biệt (chịu tác
động động đất, trong môi trường xâm thực mạnh, trong điều kiện độ ẩm cao, v.v…) phải tuân
theo các yêu cầu bổ sung cho các kết cấu đó của các tiêu chuẩn tương ứng.
2. Tài liệu viện dẫn
Các tài liệu viện dẫn sau là cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn này. Đối với các tài liệu viện
dẫn ghi năm công bố thì áp dụng phiên bản được nêu. Đối với các tài liệu viện dẫn không ghi
năm công bố thì áp dụng phiên bản mới nhất, bao gồm cả các sửa đổi, bổ sung (nếu có).
TCVN 197:2002, Kim loại. Phương pháp thử kéo.
TCVN 1651:2008, Thép cốt bê tông cán nóng.
TCVN 1691:1975, Mối hàn hồ quang điện bằng tay.
TCVN 2737:1995, Tải trọng và tác động. Tiêu chuẩn thiết kế.

TCVN 3118:1993, Bê tông nặng. Phương pháp xác định cường độ nén.
TCVN 3223:2000, Que hàn điện dùng cho thép các bon và thép hợp kim thấp.
TCVN 3909:2000, Que hàn điện dùng cho thép các bon và hợp kim thấp. Phương pháp thử.
TCVN 3909:2000, Que hàn điện dùng cho thép các bon và hợp kim thấp. Phương pháp thử.
TCVN 4612:1988, Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng. Kết cấu bê tông cốt thép. Ký hiệu quy ước
và thể hiện bản vẽ.
TCVN 5572:1991, Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng. Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép. Bản
vẽ thi công.
TCVN 5898:1995, Bản vẽ xây dựng và công trình dân dụng. Bản thống kê cốt thép.
TCVN 6084:1995, Bản vẽ nhà và công trình xây dựng. Ký hiệu cho cốt thép bê tông.
TCVN 6284:1997, Thép cốt bê tông dự ứng lực (Phần 1-5).
TCVN 6288:1997, Dây thép vuốt nguội để làm cốt bê tông và sản xuất lưới thép hàn làm cốt.
TCVN 9346:2012, Kết cấu bê tông cốt thép. Yêu cầu bảo vệ chống ăn mòn trong môi trường
biển.
TCVN 9392:2012, Cốt thép trong bê tông. Hàn hồ quang.
3. Thuật ngữ, đơn vị đo và ký hiệu
3.1. Thuật ngữ
Tiêu chuẩn này sử dụng các đặc trưng vật liệu "cấp độ bền chịu nén của bê tông" và "cấp độ bền
chịu kéo của bê tông" thay tương ứng cho "mác bê tông theo cường độ chịu nén" và "mác bê
tông theo cường độ chịu kéo" đã dùng trong tiêu chuẩn TCVN 5574:1991.
3.1.1. Cấp độ bền chịu nén của bê tông (Compressive strength of concrete)
Ký hiệu bằng chữ B, là giá trị trung bình thống kê của cường độ chịu nén tức thời, tính bằng đơn
vị MPa, với xác suất đảm bảo không dưới 95 %, xác định trên các mẫu lập phương kích thước
tiêu chuẩn (150 mm x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và
thí nghiệm nén ở tuổi 28 ngày.
3.1.2. Cấp độ bền chịu kéo của bê tông (Tensile strength of concrete)
Ký hiệu bằng chữ Bt, là giá trị trung bình thống kê của cường độ chịu kéo tức thời, tính bằng đơn
vị MPa, với xác suất đảm bảo không dưới 95%, xác định trên các mẫu kéo chuẩn được chế tạo,
dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm kéo ở tuổi 28 ngày.
3.1.3. Mác bê tông theo cường độ chịu nén (Concrete grade classified by compressive
strength)
Ký hiệu bằng chữ M, là cường độ của bê tông, lấy bằng giá trị trung bình thống kê của cường độ
chịu nén tức thời, tính bằng đơn vị đềca niutơn trên centimét vuông (daN/cm2
), xác định trên các
mẫu lập phương kích thước tiêu chuẩn (150 mm x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng hộ
trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm nén ở tuổi 28 ngày.
3.1.4. Mác bê tông theo cường độ chịu kéo (Concrete grade classified by tensile strength)
Ký hiệu bằng chữ K, là cường độ của bê tông, lấy bằng giá trị trung bình thống kê của cường độ
chịu kéo tức thời, tính bằng đơn vị đềca niutơn trên centimét vuông (daN/cm2
), xác định trên các
mẫu thử kéo chuẩn được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn và thí nghiệm kéo ở tuổi
28 ngày.
Tương quan giữa cấp độ bền chịu nén (kéo) của bê tông và mác bê tông theo cường độ chịu nén
(kéo) xem Phụ lục A.
3.1.5. Kết cấu bê tông (Concrete structure)

Là kết cấu làm từ bê tông không đặt cốt thép hoặc đặt cốt thép theo yêu cầu cấu tạo mà không
kể đến trong tính toán. Trong kết cấu bê tông các nội lực tính toán do tất cả các tác động đều
chịu bởi bê tông.
3.1.6. Kết cấu bê tông cốt thép (Reinforced concrete structure)
Là kết cấu làm từ bê tông có đặt cốt thép chịu lực và cốt thép cấu tạo. Trong kết cấu bê tông cốt
thép các nội lực tính toán do tất cả các tác động chịu bởi bê tông và cốt thép chịu lực.
3.1.7. Cốt thép chịu lực (Load bearing reinforcement)
Là cốt thép đặt theo tính toán.
3.1.8. Cốt thép cấu tạo (Nominal reinforcement)
Là cốt thép đặt theo yêu cầu cấu tạo mà không tính toán.
3.1.9. Cốt thép căng (Tensioned reinforcement)
Là cốt thép được ứng lực trước trong quá trình chế tạo kết cấu trước khi có tải trọng sử dụng tác
dụng.
3.1.10. Chiều cao làm việc của tiết diện (Effective depth of section)
Là khoảng cách từ mép chịu nén của cấu kiện đến trọng tâm tiết diện của cốt thép dọc chịu kéo.
3.1.11. Lớp bê tông bảo vệ (Concrete cover)
Là lớp bê tông có chiều dày tính từ mép cấu kiện đến bề mặt gần nhất của thanh cốt thép.
3.1.12. Lực tới hạn (Ultimate force)
Nội lực lớn nhất mà cấu kiện, tiết diện của nó (với các đặc trưng vật liệu được lựa chọn) có thể
chịu được.
3.1.13. Trạng thái giới hạn (Limit state)
Là trạng thái mà khi vượt quá kết cấu không còn thỏa mãn các yêu cầu sử dụng đề ra đối với nó
khi thiết kế.
3.1.14. Điều kiện sử dụng bình thường (Normal service condition)
Là điều kiện sử dụng tuân theo các yêu cầu tính đến trước theo tiêu chuẩn hoặc trong thiết kế,
thỏa mãn các yêu cầu về công nghệ cũng như sử dụng.
3.2. Đơn vị đo
Trong tiêu chuẩn này sử dụng hệ đơn vị đo SI. Đơn vị chiều dài: m; đơn vị ứng suất: MPa; đơn vị
lực: N (bảng chuyển đổi đơn vị xem Phụ lục G).
3.3. Ký hiệu và các thông số
3.3.1. Các đặc trưng hình học
b chiều rộng tiết diện chữ nhật, chiều rộng sườn tiết diện chữ T và chữ I;
bf, b'f chiều rộng cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng trong vùng chịu kéo và nén;
h chiều cao của tiết diện chữ nhật, chữ T và chữ I;
hf, h'f phần chiều cao của cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng nằm trong vùng chịu kéo và
nén;
a, a' khoảng cách từ hợp lực trong cốt thép tương ứng với S và S' đến biên gần nhất của tiết
diện;
h0, h'0 chiều cao làm việc của tiết diện, tương ứng bằng h-a và h-a';
x chiều cao vùng bê tông chịu nén;

ξ chiều cao tương đối của vùng bê tông chịu nén, bằng x/h0;
s khoảng cách cốt thép đai theo chiều dài cấu kiện;
e0 độ lệch tâm của lực dọc N đối với trọng tâm của tiết diện quy đổi, xác định theo chỉ dẫn nêu
trong 4.2.12;
e0p độ lệch tâm của lực nén trước P đối với trọng tâm tiết diện quy đổi, xác định theo chỉ dẫn nêu
trong 4.3.6;
e0,tot độ lệch tâm của hợp lực giữa lực dọc N và lực nén trước P đối với trọng tâm tiết diện quy
đổi;
e, e' tương ứng là khoảng cách từ điểm đặt lực dọc N đến hợp lực trong cốt thép S và S';
es, esp tương ứng là khoảng cách tương ứng từ điểm đặt lực dọc N và lực nén trước P đến trọng
tâm tiết diện cốt thép S;
l nhịp cấu kiện;
l0 chiều dài tính toán của cấu kiện chịu tác dụng của lực nén dọc; giá trị l0 lấy theo Bảng 31, Bảng
32 và 6.2.2.16;
i bán kính quán tính của tiết diện ngang của cấu kiện đối với trọng tâm tiết diện;
d đường kính danh nghĩa của thanh cốt thép;
As, A's tương ứng là diện tích tiết diện của cốt thép không căng S và cốt thép căng S'; còn khi xác
định lực nén trước P - tương ứng là diện tích của phần tiết diện cốt thép không căng S và S';
Asp, A'sp tương ứng là diện tích tiết diện của phần cốt thép căng S và S';
Asw diện tích tiết diện của cốt thép đai đặt trong mặt phẳng vuông góc với trục dọc cấu kiện và cắt
qua tiết diện nghiêng;
As,inc diện tích tiết diện của thanh cốt thép xiên đặt trong mặt phẳng nghiêng góc với trục dọc cấu
kiện và cắt qua tiết diện nghiêng;
µ hàm lượng cốt thép xác định như tỉ số giữa diện tích tiết diện cốt thép S và diện tích tiết diện
ngang của cấu kiện bh0, không kể đến phần cánh chịu nén và kéo;
A diện tích toàn bộ tiết diện ngang của bê tông;
Ab diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu nén;
Abt diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu kéo;
Ared diện tích tiết diện quy đổi của cấu kiện, xác định theo chỉ dẫn ở 4.3.6;
Aloc1 diện tích bê tông chịu nén cục bộ;
S'b0, Sb0 mômen tĩnh của diện tích tiết diện tương ứng của vùng bê tông chịu nén và chịu kéo đối
với trục trung hòa;
Ss0, S's0 mômen tĩnh của diện tích tiết diện cốt thép tương ứng S và S' đối với trục trung hòa;
I mô men quán tính của tiết diện bê tông đối với trọng tâm tiết diện của cấu kiện;
Ired mô men quán tính của tiết diện quy đổi đối với trọng tâm của nó, xác định theo chỉ dẫn ở
4.3.6;
Is mô men quán tính của tiết diện cốt thép đối với trọng tâm của tiết diện cấu kiện;
Ib0 mô men quán tính của tiết diện vùng bê tông chịu nén đối với trục trung hòa;
Is0, I's0 mô men quán tính của tiết diện cốt thép tương ứng S và S' đối với trục trung hòa;
Wred mô men kháng uốn của tiết diện quy đổi của cấu kiện đối với thớ chịu kéo ở biên, xác định
như đối với vật liệu đàn hồi theo chỉ dẫn ở 4.3.6.

3.3.2. Các đặc trưng vị trí cốt thép trong tiết diện ngang của cấu kiện
S ký hiệu cốt thép dọc:
- khi tồn tại cả hai vùng tiết diện bê tông chịu kéo và chịu nén do tác dụng của ngoại lực: S biểu
thị cốt thép đặt trong vùng chịu kéo;
- khi toàn bộ vùng bê tông chịu nén: S biểu thị cốt thép đặt ở biên chịu nén ít hơn;
- khi toàn bộ vùng bê tông chịu kéo:
+ đối với các cấu kiện chịu kéo lệch tâm: biểu thị cốt thép đặt ở biên chịu kéo nhiều hơn;
+ đối với cấu kiện chịu kéo đúng tâm: biểu thị cốt thép đặt trên toàn bộ tiết diện ngang của cấu
kiện;
S' ký hiệu cốt thép dọc:
- khi tồn tại cả hai vùng tiết diện bê tông chịu kéo và chịu nén do tác dụng của ngoại lực: S' biểu
thị cốt thép đặt trong vùng chịu nén;
- khi toàn bộ vùng bê tông chịu nén: biểu thị cốt thép đặt ở biên chịu nén nhiều hơn;
- khi toàn bộ vùng bê tông chịu kéo đối với các cấu kiện chịu kéo lệch tâm: biểu thị cốt thép đặt ở
biên chịu kéo ít hơn đối với cấu kiện chịu kéo lệch tâm.
3.3.3. Ngoại lực và nội lực
F ngoại lực tập trung;
M mômen uốn;
Mt mômen xoắn;
N lực dọc;
Q lực cắt.
3.3.4. Các đặc trưng vật liệu
Rb, Rb,ser cường độ chịu nén tính toán dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ
nhất và thứ hai;
Rbn cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất
(cường độ lăng trụ);
Rbt, Rbt,ser cường độ chịu kéo tính toán dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ
nhất và thứ hai;
Rbtn cường độ chịu kéo tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất;
Rbp cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước;
Rs, Rs,ser cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ
hai;
Rsw cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ngang xác định theo các yêu cầu của 5.2.2.4;
Rsc cường độ chịu nén tính toán của cốt thép ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất;
Eb mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông khi nén và kéo;
Es mô đun đàn hồi của cốt thép.
3.3.5. Các đặc trưng của cấu kiện ứng suất trước
P lực nén trước, xác định theo công thức (8) có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng với
từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;

σsp , σ'sp tương ứng là ứng suất trước trong cốt thép S và S' trước khi nén bê tông khi căng cốt
thép trên bệ (căng trước) hoặc tại thời điểm giá trị ứng suất trước trong bê tông bị giảm đến
không bằng cách tác động lên cấu kiện ngoại lực thực tế hoặc ngoại lực quy ước. Ngoại lực thực
tế hoặc quy ước đó phải được xác định phù hợp với yêu cầu nêu trong 4.3.1 và 4.3.6, trong đó
có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng với từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;
σbp ứng suất nén trong bê tông trong quá trình nén trước, xác định theo yêu cầu của 4.3.6 và
4.3.7 có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng với từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;
γsp hệ số độ chính xác khi căng cốt thép, xác định theo yêu cầu ở 4.3.5.
4. Chỉ dẫn chung
4.1. Những nguyên tắc cơ bản
4.1.1. Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép cần được tính toán và cấu tạo, lựa chọn vật liệu
và kích thước sao cho trong các kết cấu đó không xuất hiện các trạng thái giới hạn với độ tin cậy
theo yêu cầu.
4.1.2. Việc lựa chọn các giải pháp kết cấu cần xuất phát từ tính hợp lý về mặt kinh tế - kỹ thuật
khi áp dụng chúng trong những điều kiện thi công cụ thể, có tính đến việc giảm tối đa vật liệu,
năng lượng, nhân công và giá thành xây dựng bằng cách:
- Sử dụng các vật liệu và kết cấu có hiệu quả;
- Giảm trọng lượng kết cấu;
- Sử dụng tối đa đặc trưng cơ lý của vật liệu;
- Sử dụng vật liệu tại chỗ.
4.1.3. Khi thiết kế nhà và công trình, cần tạo sơ đồ kết cấu, chọn kích thước tiết diện và bố trí cốt
thép đảm bảo được độ bền, độ ổn định và sự bất biến hình không gian xét trong tổng thể cũng
như riêng từng bộ phận của kết cấu trong các giai đoạn xây dựng và sử dụng.
4.1.4. Cấu kiện lắp ghép cần phù hợp với điều kiện sản xuất bằng cơ giới trong các nhà máy
chuyên dụng.
Khi lựa chọn cấu kiện cho kết cấu lắp ghép, cần ưu tiên sử dụng kết cấu ứng lực trước làm từ bê
tông và cốt thép cường độ cao, cũng như các kết cấu làm từ bê tông nhẹ và bê tông tổ ong khi
không có yêu cầu hạn chế theo các tiêu chuẩn tương ứng liên quan.
Cần lựa chọn, tổ hợp các cấu kiện bê tông cốt thép lắp ghép đến mức hợp lý mà điều kiện sản
xuất lắp dựng và vận chuyển cho phép.
4.1.5. Đối với kết cấu đổ tại chỗ, cần chú ý thống nhất hóa các kích thước để có thể sử dụng ván
khuôn luân chuyển nhiều lần, cũng như sử dụng các khung cốt thép không gian đã được sản
xuất theo mô đun.
4.1.6. Đối với các kết cấu lắp ghép, cần đặc biệt chú ý đến độ bền và tuổi thọ của các mối nối.
Cần áp dụng các giải pháp công nghệ và cấu tạo sao cho kết cấu mối nối truyền lực một cách
chắc chắn, đảm bảo độ bền của chính cấu kiện trong vùng nối cũng như đảm bảo sự dính kết
của bê tông mới đổ với bê tông cũ của kết cấu.
4.1.7. Cấu kiện bê tông được sử dụng:
a) Phần lớn trong các kết cấu chịu nén có độ lệch tâm của lực dọc không vượt quá giới hạn nêu
trong 6.1.2.2.
b) Trong một số kết cấu chịu nén có độ lệch tâm lớn cũng như trong các kết cấu chịu uốn khi mà
sự phá hoại chúng không gây nguy hiểm trực tiếp cho người và sự toàn vẹn của thiết bị (các chi
tiết nằm trên nền liên tục, v.v…).

CHÚ THÍCH: Kết cấu được coi là kết cấu bê tông nếu độ bền của chúng trong quá trình sử dụng
chỉ do riêng bê tông đảm bảo.
4.2. Những yêu cầu cơ bản về tính toán
4.2.1. Kết cấu bê tông cốt thép cần phải thỏa mãn những yêu cầu về tính toán theo độ bền (các
trạng thái giới hạn thứ nhất) và đáp ứng điều kiện sử dụng bình thường (các trạng thái giới hạn
thứ hai).
a) Tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất nhằm đảm bảo cho kết cấu:
- Không bị phá hoại giòn, dẻo, hoặc theo dạng phá hoại khác (trong trường hợp cần thiết, tính
toán theo độ bền có kể đến độ võng của kết cấu tại thời điểm trước khi bị phá hoại);
- Không bị mất ổn định về hình dạng (tính toán ổn định các kết cấu thành mỏng) hoặc về vị trí
(tính toán chống lật và trượt cho tường chắn đất, tính toán chống đẩy nổi cho các bể chứa chìm
hoặc ngầm dưới đất, trạm bơm, v.v…);
- Không bị phá hoại vì mỏi (tính toán chịu mỏi đối với các cấu kiện hoặc kết cấu chịu tác dụng
của tải trọng lặp thuộc loại di động hoặc xung: ví dụ như dầm cầu trục, móng khung, sàn có đặt
một số máy móc không cân bằng);
- Không bị phá hoại do tác dụng đồng thời của các yếu tố về lực và những ảnh hưởng bất lợi của
môi trường (tác động định kỳ hoặc thường xuyên của môi trường xâm thực hoặc hỏa hoạn).
b) Tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai nhằm đảm bảo sự làm việc bình thường của kết
cấu sao cho:
- Không cho hình thành cũng như mở rộng vết nứt quá mức hoặc vết nứt dài hạn nếu điều kiện
sử dụng không cho phép hình thành hoặc mở rộng vết nứt dài hạn.
- Không có những biến dạng vượt quá giới hạn cho phép (độ võng, góc xoay, góc trượt, dao
động).
4.2.2. Tính toán kết cấu về tổng thể cũng như tính toán từng cấu kiện của nó cần tiến hành đối
với mọi giai đoạn: chế tạo, vận chuyển, thi công, sử dụng và sửa chữa. Sơ đồ tính toán ứng với
mỗi giai đoạn phải phù hợp với giải pháp cấu tạo đã chọn.
Cho phép không cần tính toán kiểm tra sự mở rộng vết nứt và biến dạng nếu qua thực nghiệm
hoặc thực tế sử dụng các kết cấu tương tự đã khẳng định được: bề rộng vết nứt ở mọi giai đoạn
không vượt quá giá trị cho phép và kết cấu có đủ độ cứng ở giai đoạn sử dụng.
4.2.3. Khi tính toán kết cấu, trị số tải trọng và tác động, hệ số độ tin cậy về tải trọng, hệ số tổ hợp,
hệ số giảm tải cũng như cách phân loại tải trọng thường xuyên và tạm thời cần lấy theo các tiêu
chuẩn hiện hành về tải trọng và tác động.
Tải trọng được kể đến trong tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai cần phải lấy theo các
chỉ dẫn 4.2.7 và 4.2.11.
CHÚ THÍCH 1: ở những vùng khí hậu quá nóng mà kết cấu không được bảo vệ phải chịu bức xạ
mặt trời thì cần kể đến tác dụng nhiệt khí hậu.
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu tiếp xúc với nước (hoặc nằm trong nước) cần phải kể đến áp lực
đẩy ngược của nước (tải trọng lấy theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thủy công).
CHÚ THÍCH 3: Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép cũng cần được đảm bảo khả năng chống
cháy theo yêu cầu của các tiêu chuẩn hiện hành.
4.2.4. Khi tính toán cấu kiện của kết cấu lắp ghép có kể đến nội lực bổ sung sinh ra trong quá
trình vận chuyển và cẩu lắp, tải trọng do trọng lượng bản thân cấu kiện cần nhân với hệ số động
lực, lấy bằng 1,6 khi vận chuyển và lấy bằng 1,4 khi cẩu lắp. Đối với các hệ số động lực trên đây,
nếu có cơ sở chắc chắn cho phép lấy các giá trị thấp hơn nhưng không thấp hơn 1,25.

4.2.5. Các kết cấu bán lắp ghép cũng như kết cấu toàn khối dùng cốt chịu lực chịu tải trọng thi
công cần được tính toán theo độ bền, theo sự hình thành và mở rộng vết nứt và theo biến dạng
trong hai giai đoạn làm việc sau đây:
a) Trước khi bê tông mới đổ đạt cường độ quy định, kết cấu được tính toán theo tải trọng do
trọng lượng của phần bê tông mới đổ và của mọi tải trọng khác tác dụng trong quá trình đổ bê
tông.
b) Sau khi bê tông mới đổ đạt cường độ quy định, kết cấu được tính toán theo tải trọng tác dụng
trong quá trình xây dựng và tải trọng khi sử dụng.
4.2.6. Nội lực trong kết cấu bê tông cốt thép siêu tĩnh do tác dụng của tải trọng và các chuyển vị
cưỡng bức (do sự thay đổi nhiệt độ, độ ẩm của bê tông, chuyển dịch của gối tựa, v.v…), cũng
như nội lực trong các kết cấu tĩnh định khi tính toán theo sơ đồ biến dạng, được xác định có xét
đến biến dạng dẻo của bê tông, cốt thép và xét đến sự có mặt của vết nứt.
Đối với các kết cấu mà phương pháp tính toán nội lực có kể đến biến dạng dẻo của bê tông cốt
thép chưa được hoàn chỉnh, cũng như trong các giai đoạn tính toán trung gian cho kết cấu siêu
tĩnh có kể đến biến dạng dẻo, cho phép xác định nội lực theo giả thiết vật liệu làm việc đàn hồi
tuyến tính.
4.2.7. Khả năng chống nứt của các kết cấu hay bộ phận kết cấu được phân thành ba cấp phụ
thuộc vào điều kiện làm việc của chúng và loại cốt thép được dùng.
Cấp 1: Không cho phép xuất hiện vết nứt;
Cấp 2: Cho phép có sự mở rộng ngắn hạn của vết nứt với bề rộng hạn chế acrc1 nhưng bảo đảm
sau đó vết nứt chắc chắn sẽ được khép kín lại;
Cấp 3: Cho phép có sự mở rộng ngắn hạn của vết nứt nhưng với bề rộng hạn chế acrc1 và có sự
mở rộng dài hạn của vết nứt nhưng với bề rộng hạn chế acrc2.
Bề rộng vết nứt ngắn hạn được hiểu là sự mở rộng vết nứt khi kết cấu chịu tác dụng đồng thời
của tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời ngắn hạn và dài hạn.
Bề rộng vết nứt dài hạn được hiểu là sự mở rộng vết nứt khi kết cấu chỉ chịu tác dụng của tải
trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn.
Cấp chống nứt của kết cấu bê tông cốt thép cũng như giá trị bề rộng giới hạn cho phép của vết
nứt trong điều kiện môi trường không bị xâm thực cho trong Bảng 1 (đảm bảo hạn chế thấm cho
kết cấu) và Bảng 2 (bảo vệ an toàn cho cốt thép).
Bảng 1 - Cấp chống nứt và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn để đảm bảo hạn chế thấm cho
kết cấu
Điều kiện làm việc của kết cấu Cấp chống nứt và giá trị bề rộng vết nứt giới
hạn, mm để đảm bảo hạn chế thấm cho kết
cấu
1. Kết cấu chịu áp lực
của chất lỏng hoặc hơi
khi toàn bộ tiết diện chịu
kéo
Cấp 1*
acrc1 = 0,3
acrc2 = 0,2khi một phần tiết diện
chịu nén
Cấp 3
2. Kết cấu chịu áp lực của vật liệu rời
Cấp 3
acrc1 = 0,3
acrc2 = 0,2
* Cần ưu tiên dùng kết cấu ứng lực trước. Chỉ khi có cơ sở chắc chắn mới cho phép dùng kết cấu
không ứng lực trước với cấp chống nứt yêu cầu là cấp 3.
Tải trọng sử dụng dùng trong tính toán kết cấu bê tông cốt thép điều kiện hình thành, mở rộng
hoặc khép kín vết nứt lấy theo Bảng 3.

Nếu trong các kết cấu hay các bộ phận của chúng có yêu cầu chống nứt là cấp 2 và 3 mà dưới
tác dụng của tải trọng tương ứng theo Bảng 3 vết nứt không hình thành, thì không cần tính toán
theo điều kiện mở rộng vết nứt ngắn hạn và khép kín vết nứt (đối với cấp 2), hoặc theo điều kiện
mở rộng vết nứt ngắn hạn và dài hạn (đối với cấp 3).
Các yêu cầu cấp chống nứt cho kết cấu bê tông cốt thép nêu trên áp dụng cho vết nứt thẳng góc
và vết nứt xiên so với trục dọc cấu kiện.
Để tránh mở rộng vết nứt dọc cần có biện pháp cấu tạo (ví dụ: đặt cốt thép ngang). Đối với cấu
kiện ứng suất trước, ngoài những biện pháp trên còn cần hạn chế ứng suất nén trong bê tông
trong giai đoạn nén trước bê tông (xem 4.3.7).
4.2.8. Tại các đầu mút của cấu kiện ứng suất trước với cốt thép không có neo, không cho phép
xuất hiện vết nứt trong đoạn truyền ứng suất (xem 5.2.2.5) khi cấu kiện chịu tải trọng thường
xuyên, tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn với hệ số γf lấy bằng 1,0.
Trong trường hợp này, ứng suất trước trong cốt thép trong đoạn truyền ứng suất được coi như
tăng tuyến tính từ giá trị 0 đến giá trị tính toán lớn nhất.
Cho phép không áp dụng các yêu cầu trên cho phần tiết diện nằm từ mức trọng tâm tiết diện quy
đổi đến biên chịu kéo (theo chiều cao tiết diện) khi có tác dụng của ứng lực trước, nếu trong
phần tiết diện này không bố trí cốt thép căng không có neo.
4.2.9. Trong trường hợp, khi chịu tác dụng của tải trọng sử dụng, theo tính toán trong vùng chịu
nén của cấu kiện ứng suất trước có xuất hiện vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện trong các
giai đoạn sản xuất, vận chuyển và lắp dựng, thì cần xét đến sự suy giảm khả năng chống nứt
của vùng chịu kéo cũng như sự tăng độ võng trong quá trình sử dụng.
Đối với cấu kiện được tính toán chịu tác dụng của tải trọng lặp, không cho phép xuất hiện các vết
nứt nêu trên.
Đối với các cấu kiện bê tông cốt thép ít cốt thép mà khả năng chịu lực của chúng mất đi đồng
thời với sự hình thành vết nứt trong vùng bê tông chịu kéo (xem 7.1.2.8), thì diện tích tiết diện cốt
thép dọc chịu kéo cần phải tăng lên ít nhất 15 % so với diện tích cốt thép yêu cầu khi tính toán
theo độ bền.
Bảng 2 - Cấp chống nứt của kết cấu bê tông cốt thép và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn
acrc1 và acrc2, nhằm bảo vệ an toàn cho cốt thép
Điều kiện làm việc của
kết cấu
Cấp chống nứt và các giá trị acrc1 và acrc2
mm
Thép thanh nhóm CI,
A-I, CII, A-II, CIII, A-III,
A-IIIB, CIV A-IV
Thép thanh nhóm A-
V, A-VI
Thép thanh nhóm AT-
VII
Thép sợi nhóm B-I và
Bp-I
Thép sợi nhóm B-II và
Bp-II, K-7, K-19 có
đường kính không
nhỏ hơn 3,5 mm
Thép sợi nhóm B-II và
Bp-II và K-7 có đường
kính nhỏ không lớn
hơn 3,0 mm
1. Ở nơi được che phủ Cấp 3 Cấp 3 Cấp 3
acrc1 = 0,4
acrc2 = 0,3
acrc1 = 0,3
acrc2 = 0,2
acrc1 = 0,2
acrc2 = 0,1
2. Ở ngoài trời hoặc trong
đất, ở trên hoặc dưới
mực nước ngầm
Cấp 3 Cấp 3 Cấp 2
acrc1 = 0,4
acrc2 = 0,3
acrc1 = 0,2
acrc2 = 0,1
acrc1 = 0,2
3. Ở trong đất có mực Cấp 3 Cấp 2 Cấp 2

nước ngầm thay đổi acrc1 = 0,3
acrc2 = 0,2
acrc1 = 0,2 acrc1 = 0,1
CHÚ THÍCH 1: Ký hiệu nhóm thép xem 5.2.1.1 và 5.2.1.9.
CHÚ THÍCH 2: Đối với thép cáp, các quy định trong bảng này được áp dụng đối với sợi thép
ngoài cùng.
CHÚ THÍCH 3: Đối với kết cấu sử dụng cốt thép dạng thanh nhóm A-V, làm việc ở nơi được che
phủ hoặc ngoài trời, khi đã có kinh nghiệm thiết kế và sử dụng các kết cấu đó, thì cho phép tăng
giá trị acrc1 và acrc2 lên 0,1 mm so với các giá trị trong bảng này.
Bảng 3 - Tải trọng và hệ số độ tin cậy về tải trọng γf
Cấp chống
nứt của kết
cấu bê tông
cốt thép
Tải trọng và hệ số độ tin cậy γf khi tính toán theo điều kiện
hình thành vết nứt mở rộng vết nứt Khép kín vết nứt
ngắn hạn dài hạn
1
Tải trọng thường xuyên;
tải trọng tạm thời dài hạn
và tạm thời ngắn hạn với γf
> 1,0*
- - -
2
> 1,0* (tính toán để làm rõ
sự cần thiết phải kiểm tra
theo điều kiện không mở
rộng vết nứt ngắn hạn và
khép kín chúng)
Tải trọng thường
xuyên; tải trọng
tạm thời dài hạn
và tạm thời ngắn
hạn với γf = 1,0*
-
với γf = 1,0*
3
= 1,0* (tính toán để làm rõ
sự cần thiết phải kiểm tra
theo điều kiện mở rộng vết
nứt)
Như trên
với γf = 1,0*
-
* Hệ số được lấy như khi tính toán theo độ bền.
CHÚ THÍCH 1: Tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn được lấy theo 4.2.3.
CHÚ THÍCH 2: Tải trọng đặc biệt phải được kể đến khi tính toán theo điều kiện hình thành vết
nứt trong trường hợp sự có mặt của vết nứt dẫn đến tình trạng nguy hiểm (nổ, cháy, v.v…)
4.2.10. Độ võng và chuyển vị của các cấu kiện, kết cấu không được vượt quá giới hạn cho phép
cho trong Phụ lục C. Độ võng giới hạn của các cấu kiện thông dụng cho trong Bảng 4.
4.2.11. Khi tính toán theo độ bền các cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép chịu tác dụng của lực
nén dọc, cần chú ý tới độ lệch tâm ngẫu nhiên ea do các yếu tố không được kể đến trong tính
toán gây ra.
Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea trong mọi trường hợp được lấy không nhỏ hơn:
- 1/600 chiều dài cấu kiện hoặc khoảng cách giữa các tiết diện của nó được liên kết chặn chuyển
vị;
- 1/30 chiều cao của tiết diện cấu kiện.

Bảng 4 - Độ võng giới hạn của các cấu kiện thông dụng
Loại cấu kiện Giới hạn độ võng
1. Dầm cầu trục với:
a) Cầu trục quay tay
b) Cầu trục chạy điện
1/500L
1/600L
2. Sàn có trần phẳng, cấu kiện của mái và tấm tường
treo (khi tính tấm tường ngoài mặt phẳng)
a) khi L < 6 m
b) khi 6 m ≤ L ≤ 7,5 m
c) khi L > 7,5 m
(1/200)L
3 cm
(1/250)L
3. Sàn với trần có sườn và cầu thang
a) khi L < 5 m
b) khi 5 m ≤ L ≤ 10 m
c) khi L > 10 m
(1/200)L
2,5 cm
(1/400)L
CHÚ THÍCH: L là nhịp của dầm hoặc bản kê lên 2 gối; đối với công xôn L = 2L1 với L1 là chiều dài
vươn của công xôn.
CHÚ THÍCH 1: Khi thiết kế kết cấu có độ vồng trước thì lúc tính toán kiểm tra độ võng cho phép
trừ đi độ vồng đó nếu không có những hạn chế gì đặc biệt.
CHÚ THÍCH 2: khi chịu tác dụng của tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tạm
thời ngắn hạn, độ võng của dầm hay bản trong mọi trường hợp không được vượt quá 1/150 nhịp
hoặc 1/75 chiều dài vươn của công xôn.
CHÚ THÍCH 3: Khi độ võng giới hạn không bị ràng buộc bởi yêu cầu về công nghệ sản xuất và
cấu tạo mà chỉ bởi yêu cầu về thẩm mỹ, thì để tính toán độ võng chỉ lấy các tải trọng tác dụng dài
hạn. Trong trường hợp này lấy γf = 1
Ngoài ra, đối với các kết cấu lắp ghép cần kể đến chuyển vị tương hỗ có thể xảy ra của các cấu
kiện. Các chuyển vị này phụ thuộc vào loại kết cấu, phương pháp lắp dựng, v.v…
Đối với các cấu kiện của kết cấu siêu tĩnh, giá trị độ lệch tâm e0 của lực dọc so với trọng tâm tiết
diện quy đổi được lấy bằng độ lệch tâm được xác định từ phân tích tĩnh học kết cấu, nhưng
không nhỏ hơn ea.
Trong các cấu kiện của kết cấu tĩnh định, độ lệch tâm e0 được lấy bằng tổng độ lệch tâm được
xác định từ tính toán tĩnh học và độ lệch tâm ngẫu nhiên.
Khoảng cách giữa các khe co giãn nhiệt cần phải được xác định bằng tính toán.
Đối với kết cấu bê tông cốt thép thường và kết cấu bê tông cốt thép ứng lực trước có yêu cầu
chống nứt cấp 3, cho phép không cần tính toán khoảng cách nói trên nếu chúng không vượt quá
trị số trong Bảng 5.
Bảng 5 - Khoảng cách lớn nhất giữa các khe co giãn nhiệt cho phép không cần tính toán
Kích thước tính bằng mét.
Kết cấu Điều kiện làm việc của kết cấu
Trong đất Trong nhà Ngoài trời
Bê tông Khung lắp ghép 40 35 30
Toàn khối có bố trí thép cấu 30 25 20

tạo
không bố trí thép
cấu tạo
20 15 10
Bê tông cốt
thép
Khung lắp ghépnhà một tầng 72 60 48
nhà nhiều tầng 60 50 40
Khung bán lắp ghép hoặc toàn
khối
50 40 30
Kết cấu bản đặc toàn khối hoặc
bán lắp ghép
40 30 25
CHÚ THÍCH 1: Trị số trong bảng này không áp dụng cho các kết cấu chịu nhiệt độ dưới âm 40
0
C.
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu nhà một tầng, được phép tăng trị số cho trong bảng lên 20 %.
CHÚ THÍCH 3: Trị số cho trong bảng này đối với nhà khung là ứng với trường hợp khung không
có hệ giằng cột hoặc khi hệ giằng đặt ở giữa khối nhiệt độ.
4.3. Những yêu cầu bổ sung khi thiết kế kết cấu bê tông cốt thép ứng suất trước
4.3.1. Giá trị của ứng suất trước σsp và σ'sp tương ứng trong cốt thép căng S và S' cần được chọn
với độ sai lệch p sao cho thỏa mãn các điều kiện sau đây:
σsp (σ'sp) + p ≤ Rs,ser
σsp (σ'sp) - p ≥ 0,3 Rs,ser
(1)
Trong đó: p tính bằng MPa, được xác định như sau:
- Trong trường hợp căng bằng phương pháp cơ học: p = 0,05 σsp;
- Trong trường hợp căng bằng phương pháp nhiệt điện và cơ nhiệt điện:
p = 30 + (2)
với l là chiều dài thanh cốt thép căng (khoảng cách giữa các mép ngoài của bệ), tính bằng
milimét (mm).
Trong trường hợp căng bằng thiết bị được tự động hóa, giá trị tử số 360 trong công thức (2)
được thay bằng 90.
4.3.2. Giá trị ứng suất σcon1 và σ'con1 tương ứng trong cốt thép căng S và S' được kiểm soát sau
khi căng trên bệ lấy tương ứng bằng σsp và σ'sp (xem 4.3.1) trừ đi hao tổn do biến dạng neo và ma
sát của cốt thép (xem 4.3.3).
Giá trị ứng suất trong cốt thép căng S và S' được khống chế tại vị trí đặt lực kéo khi căng cốt
thép trên bê tông đã rắn chắc được lấy tương ứng bằng σcon2 và σ'con2, trong đó các giá trị σcon2 và
σ'con2 được xác định từ điều kiện đảm bảo ứng suất σsp và σ'sp trong tiết diện tính toán. Khi đó σcon2
và σ'con2 được tính theo công thức:
σcon2 = σsp - α[ + ] (3)
σ'con2 = σ'sp - α[ - ] (4)
Trong các công thức (3) và (4);
σsp, σ'sp - xác định không kể đến hao tổn ứng suất;
P, e0p - xác định theo công thức (8) và (9), trong đó các giá trị σsp và σ'sp có kể đến những hao tổn
ứng suất thứ nhất;

ysp, y'sp - xem 4.3.6;
α = Es/Eb.
ứng suất trong cốt thép của kết cấu tự ứng lực được tính toán từ điều kiện cân bằng với ứng
suất (tự gây ra) trong bê tông.
ứng suất tự gây của bê tông trong kết cấu được xác định từ mác bê tông theo khả năng tự gây
ứng suất Sp có kể đến hàm lượng cốt thép, sự phân bố cốt thép trong bê tông (theo một trục, hai
trục, ba trục), cũng như trong các trường hợp cần thiết cần kể đến hao tổn ứng suất do co ngót,
từ biến của bê tông khi kết cấu chịu tải trọng.
CHÚ THÍCH: Trong các kết cấu làm từ bê tông nhẹ có cấp từ B7,5 đến B12,5, các giá trị σcon2 và
σ'con2 không được vượt quá các giá trị tương ứng là 400 MPa và 550 MPa.
4.3.3. Khi tính toán cấu kiện ứng lực trước, cần kể đến hao tổn ứng suất trước trong cốt thép khi
căng:
- Khi căng trên bệ cần kể đến:
+ Những hao tổn thứ nhất: do biến dạng neo, do ma sát cốt thép với thiết bị nắn hướng, do
chùng ứng suất trong cốt thép, do thay đổi nhiệt độ, do biến dạng khuôn (khi căng cốt thép trên
khuôn), do từ biến nhanh của bê tông.
+ Những hao tổn thứ hai: do co ngót và từ biến của bê tông.
- Khi căng trên bê tông cần kể đến:
+ Những hao tổn thứ nhất: do biến dạng neo, do ma sát cốt thép với thành ống đặt thép (cáp)
hoặc với bề mặt bê tông của kết cấu.
+ Những hao tổn thứ hai: do chùng ứng suất trong cốt thép, do co ngót và từ biến của bê tông,
do nén cục bộ của các vòng cốt thép lên bề mặt bê tông, do biến dạng mối nối giữa các khối bê
tông (đối với các kết cấu lắp ghép từ các khối).
Hao tổn ứng suất trong cốt thép được xác định theo Bảng 6 nhưng tổng giá trị các hao tổn ứng
suất không được lấy nhỏ hơn 100 MPa.
Khi tính toán cấu kiện tự ứng lực chỉ kể đến hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông
tùy theo mác bê tông tự ứng lực trước và độ ẩm của môi trường.
Đối với các kết cấu tự ứng lực làm việc trong điều kiện bão hòa nước, không cần kể đến hao tổn
ứng suất do co ngót.
Bảng 6 - Hao tổn ứng suất
Các yếu tố gây hao tổn ứng
suất trước trong cốt thép
Giá trị hao tổn ứng suất, MPa
khi căng trên bệ khi căng trên bê tông
A. Những hao tổn thứ nhất
1. Chùng ứng suất trong cốt
thép
• khi căng bằng phương pháp
cơ học
a) đối với thép sợi (0,22 - 0,1) σsp -
b) đối với thép thanh 0,1σsp - 20 -
• khi căng bằng phương pháp
nhiệt điện hay cơ nhiệt điện
a) đối với thép sợi 0,05σsp -

b) đối với thép thanh 0,03σsp -
ở đây: σsp, MPa, được lấy không kể
đến hao tổn ứng suất. Nếu giá trị
hao tổn tính được mang dấu "trừ"
thì lấy giá trị bằng 0.
2. Chênh lệch nhiệt độ giữa cốt
thép căng trong vùng vị nung
nóng và thiết bị nhận lực căng
khi bê tông bị nóng
Đối với bê tông cấp từ B15 đến B40:
1,25∆t
Đối với bê tông cấp B45 và lớn hơn:
1,0 ∆t
trong đó: ∆t là chênh lệch nhiệt độ
giữa cốt thép được nung nóng và bệ
căng cố định (ngoài vùng nung
nóng) nhận lực căng, 0
C. Khi thiếu
số liệu chính xác lấy ∆t = 65 0
C.
Khi căng cốt thép trong quá trình gia
nhiệt tới trị số đủ để bù cho hao tổn
ứng suất do chênh lệch nhiệt độ, thì
hao tổn ứng suất do chênh lệch
nhiệt độ lấy bằng 0.
-
-
3. Biến dạng của neo đặt ở thiết
bị căng
Es Es
Trong đó: ∆l là biến dạng của các
vòng đệm bị ép, các đầu neo bị ép
cục bộ, lấy bằng 2 mm; khi có sự
trượt giữa các thanh cốt thép trong
thiết bị kẹp dùng nhiều lần, ∆l xác
định theo công thức:
∆l = 1,25 + 0,15d
với d là đường kính thanh cốt thép,
tính bằng milimét (mm);
l là chiều dài cốt thép căng (khoảng
cách giữa mép ngoài của các gối
trên bệ của khuôn hoặc thiết bị),
milimét (mm)
trong đó: ∆l1 là biến dạng
của êcu hay các bản đệm
giữa các neo và bê tông, lấy
bằng 1 mm;
∆l2 là biến dạng của neo
hình cốc, êcu neo, lấy bằng
1 mm;
l là chiều dài cốt thép căng
(một sợi), hoặc cấu kiện,
milimét (mm).
Khi căng bằng nhiệt điện, hao tổn
do biến dạng neo không kể đến
trong tính toán vì chúng đã được kể
đến khi xác định độ giãn dài toàn
phần của cốt thép
4. Ma sát của cốt thép
a) với thành ống rãnh hay bề
mặt bê tông
σsp (1 - )
trong đó: e là cơ số lôgarit tự
nhiên;
δ, ω là hệ số, xác định theo
Bảng 7;

χ là chiều dài tính từ thiết bị
căng đến tiết diện tính toán,
m;
θ là tổng góc chuyển hướng
của trục cốt thép, radian;
σsp là được lấy không kể đến
hao tổn ứng suất.
b) với thiết bị nắn hướng σsp (1 - )
trong đó: e là cơ số lôgarit tự nhiên;
δ là hệ số, lấy bằng 0,25;
θ là tổng góc chuyển hướng của
trục cốt thép, radian;
σsp được lấy không kể đến hao tổn
ứng suất.
5. Biến dạng của khuôn thép
khi chế tạo kết cấu bê tông cốt
thép ứng lực trước
ηEs
trong đó: η là hệ số, lấy bằng:
+ η = , khi căng cốt thép bằng kích;
+ η = , khi căng cốt thép bằng
phương pháp cơ nhiệt sử dụng máy
tời (50% lực do tải trọng của vật
nặng)
n là số nhóm cốt thép được căng
không đồng thời.
∆l là độ dịch lại gần nhau của các
gối trên bệ theo phương pháp tác
dụng của lực P, được xác định từ
tính toán biến dạng khuôn.
l là khoảng cách giữa các mép
ngoài của các gối trên bệ căng.
Khi thiếu các số liệu về công nghệ
chế tạo và kết cấu khuôn, hao tổn
do biến dạng khuôn lấy bằng 30
MPa.
khi căng bằng nhiệt điện, hao tổn do
biến dạng khuôn trong tính toán
không kể đến vì chúng đã được kể
đến khi xác định độ giãn dài toàn
phần của cốt thép
-
6. Từ biến nhanh của bê tông
a) Đối với bê tông đóng rắn tự
nhiên
40 khi ≤ α
40α + 85β ( - α) khi > α

trong đó α và β là hệ số, lấy như
sau:
α = 0,25 + 0,025 Rbp, nhưng không
lớn hơn 0,8;
β = 5,25 - 0,185 Rbp, nhưng không
lớn hơn 2,5 và không nhỏ hơn 1,1;
σbp được xác định tại mức trọng tâm
cốt thép dọc S và S', có kể đến hao
tổn theo mục 1 đến 5 trong bảng
này.
Đối với bê tông nhẹ, khi cường độ
tại thời điểm bắt đầu gây ứng lực
trước bằng 11 MPa hay nhỏ hơn thì
thay hệ số 40 thành 60
b) Đối với bê tông được dưỡng
hộ nhiệt
Hao tổn tính theo công thức ở mục
6a của bảng này, sau đó nhân với
hệ số 0,85.
B. Những hao tổn thứ hai
7. Chùng ứng suất trong cốt
thép
a) Đối với thép sợi - (0,22 - 0,1) σsp
b) Đối với thép thanh - 0,1σsp - 20
(xem chú giải cho mục 1
trong bảng này)
8. Co ngót của bê tông (xem
4.3.4)
Bê tông đóng rắn
tự nhiên
Bê tông được
dưỡng hộ nhiệt
trong điều kiện áp
suất khí quyển
Không phụ thuộc điều kiện
đóng rắn của bê tông
Bê tông nặng a) B35 và thấp
hơn
40 35 30
b) B40 50 40 35
c) B45 và lớn
hơn
60 50 40
Bê tông hạt nhỏd) nhóm A Hao tổn được xác định theo mục 8a,
b trong bảng này và nhân với hệ số
1,3
40
e) nhóm B Hao tổn được xác định theo mục 8a
trong bảng này và nhân với hệ số
1,5
50
f) nhóm C Hao tổn được xác định theo mục 8a,
trong bảng này như đối với bê tông
nặng đóng rắn tự nhiên
40
Bê tông nhẹ có
cốt liệu nhỏ
g) loại đặc chắc 50 45 40
h) loại có lỗ 70 60 50

rỗng
9. Từ biến của bê tông (xem
4.3.4)
a) Đối với bê tông nặng và bê
tông nhẹ có cốt liệu nhỏ đặc
chắc
150α σbp/Rbp khi σbp/Rbp ≤ 0,75;
300α (σbp/Rbp - 0,375) khi σbp/Rbp > 0,75
Trong đó: σbp lấy như ở mục 6 trong bảng này;
α là hệ số, lấy như sau:
+ với bê tông đóng rắn tự nhiên, lấy α = 1;
+ với bê tông được dưỡng hộ nhiệt trong điều kiện áp suất khí
quyển, lấy α = 0,85.
b) Bê tông hạt
nhỏ
nhóm A Hao tổn được tính theo công thức ở mục 9a trong bảng này, sau
đó nhân kết quả với hệ số 1,3
nhóm B Hao tổn được tính theo công thức ở mục 9a trong bảng này, sau
nhóm C Hao tổn được tính theo công thức ở mục 9a trong bảng này khi α
= 0,85
c) Bê tông nhẹ dùng cốt liệu
nhỏ rỗng
Hao tổn được tính theo công thức ở mục 9a trong bảng này, sau
10. ép cục bộ bề mặt bê tông
do cốt thép có dạng đai xoắn
hay dạng đai tròn (khi kết cấu
có đường kính nhỏ hơn 3 m)
- 70 - 0,22 dext
trong đó: dext là đường kính ngoài
của kết cấu, cm
11. Biến dạng nén do khe nối
giữa các blốc (đối với kết cấu
lắp ghép từ các blốc)
- nEs
trong đó: n là số lượng khe nối
giữa kết cấu và thiết bị khác theo
chiều dài của cốt thép căng;
∆l là biến dạng ép sát tại mỗi
khe:
+ với khe được nhồi bê tông, lấy
∆l = 0,3 mm;
+ với khe ghép trực tiếp, lấy ∆l =
0,5 mm;
l là chiều dài cốt thép căng, mm.
CHÚ THÍCH 1: Hao tổn ứng suất trong cốt thép căng S' được xác định giống như trong cốt thép
S;
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu bê tông cốt thép tự ứng lực, hao tổn do co ngót và từ biến của bê
tông được xác định theo số liệu thực nghiệm.
CHÚ THÍCH 3: Ký hiệu cấp độ bền của bê tông xem 5.1.1
4.3.4. Khi xác định hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông theo mục 8 và 9 trong
Bảng 6 cần lưu ý:

a) Khi biết trước thời hạn chất tải lên kết cấu, hao tổn ứng suất cần được nhân thêm với hệ số ϕl,
xác định theo công thức:
ϕl = (5)
Trong đó: t là thời gian tính bằng ngày, xác định như sau:
- khi xác định hao tổn ứng suất do từ biến: tính từ ngày nén ép bê tông;
- khi xác định hao tổn ứng suất do co ngót: tính từ ngày kết thúc đổ bê tông.
b) Đối với kết cấu làm việc trong điều kiện có độ ẩm không khí thấp hơn 40%, hao tổn ứng suất
cần được tăng lên 25 %. Trường hợp các kết cấu làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, làm việc
trong vùng khí hậu nóng và không được bảo vệ tránh bức xạ mặt trời hao tổn ứng suất cần tính
tăng lên 50%.
c) Nếu biết rõ loại xi măng, thành phần bê tông, điều kiện chế tạo và sử dụng kết cấu, cho phép
sử dụng các phương pháp chính xác hơn để xác định hao tổn ứng suất khi phương pháp đó
được chứng minh là có cơ sở theo qui định hiện hành.
Bảng 7 - Các hệ số để xác định hao tổn ứng suất do ma sát cốt thép
Ống rãnh hay bề mặt
tiếp xúc
Các hệ số để xác định hao tổn do ma sát cốt thép (xem mục 4,
Bảng 6)
ω δ khi cốt thép là
bó thép hay sợi thép thanh có gờ
1. Loại ống rãnh
- có bề mặt kim loại 0,0030 0,35 0,40
- có bề mặt bê tông tạo
bởi khuôn bằng lõi cứng
0 0,55 0,65
- có bề mặt bê tông tạo
bởi khuôn bằng lõi mềm
0,0015 0,55 0,65
2. Bề mặt bê tông 0 0,55 0,65
4.3.5. Trị số ứng suất trước trong cốt thép đưa vào tính toán cần nhân với hệ số độ chính xác khi
căng cốt thép γsp:
γsp = 1 ± ∆γsp (6)
Trong công thức (6), lấy dấu "cộng" khi có ảnh hưởng bất lợi của ứng suất trước (tức là trong
giai đoạn làm việc cụ thể của kết cấu hoặc một bộ phận đang xét của cấu kiện, ứng suất trước
làm giảm khả năng chịu lực thúc đẩy sự hình thành vết nứt, v.v…); lấy dấu "trừ" khi có ảnh
hưởng có lợi.
Trong trường hợp tạo ứng suất trước bằng phương pháp cơ học, giá trị ∆γsp lấy bằng 0,1; khi
căng bằng phương pháp nhiệt điện và cơ nhiệt điện ∆γsp được xác định bằng công thức:
∆γsp = 0,5








+
np
1
1 (7)
nhưng lấy không nhỏ hơn 0,1;
Trong công thức (7):
P, σsp xem 4.3.1;
np là số lượng thanh cốt thép căng trong tiết diện cấu kiện.

Khi xác định hao tổn ứng suất trong cốt thép, cũng như khi tính toán theo điều kiện mở rộng vết
nứt và tính toán theo biến dạng cho phép lấy giá trị ∆γsp bằng không.
4.3.6. Ứng suất trong bê tông và cốt thép, cũng như lực nén trước trong bê tông dùng để tính
toán kết cấu bê tông ứng lực trước được xác định theo chỉ dẫn sau:
Ứng suất trong tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện được xác định theo các nguyên tắc tính
toán vật liệu đàn hồi. Trong đó, tiết diện tính toán là tiết diện tương đương bao gồm tiết diện bê
tông có kể đến sự giảm yếu do các ống, rãnh và diện tích tiết diện các cốt thép dọc (căng và
không căng) nhân với hệ số α là tỉ số giữa mô đun đàn hồi của cốt thép Es và bê tông Eb. Khi trên
tiết diện có bê tông với nhiều loại và cấp độ bền khác nhau, thì phải quy đổi về một loại hoặc một
cấp dựa trên tỉ lệ mô đun đàn hồi của chúng.
Ứng lực nén trước P và độ lệch tâm của nó e0p so với trọng tâm của tiết diện quy đổi được xác
định theo các công thức:
P = σsp Asp + σ'sp A'sp - σs As - σ's A's (8)
e0p = (9)
trong đó:
σs và σ's tương ứng là ứng suất trong cốt thép không căng S và S' gây nên do co ngót và từ biến
trong bê tông;
ysp, y'sp, ys, y's tương ứng là các khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến các điểm đặt hợp
lực của nội lực trong cốt thép căng S và không căng S' (hình 1).
Hình 1 - Sơ đồ lực nén trước trong cốt thép trên tiết diện ngang của cấu kiện bê tông cốt
thép
Trong trường hợp cốt thép căng có dạng cong, các giá trị σsp và σ'sp cần nhân với cosθ và cosθ',
với θ và θ' tương ứng là góc nghiêng của trục cốt thép với trục dọc cấu kiện (tại tiết diện đang
xét).
Các ứng suất σsp và σ'sp được lấy như sau:
a) Trong giai đoạn nén trước bê tông: có kể đến các hao tổn thứ nhất.
b) Trong đoạn sử dụng: có kể đến các hao tổn thứ nhất và thứ hai
Giá trị các ứng suất σsp và σ's lấy như sau:
c) trong giai đoạn nén trước bê tông: lấy bằng hao tổn ứng suất do từ biến nhanh theo 6 Bảng 6.
d) trong giai đoạn sử dụng: lấy bằng tổng các hao tổn ứng suất do co ngót và từ biến của bê tông
theo mục 6, 8 và 9 của Bảng 6.
4.3.7. Ứng suất nén trong bê tông σbp trong giai đoạn nén trước bê tông phải thỏa mãn điều kiện:
tỷ số σbp/Rbp không được vượt giá trị cho trong Bảng 8.

Ứng suất σbp xác định tại mức thớ chịu nén ngoài cùng của bê tông có kể đến hao tổn theo 1 đến
6 Bảng 6 và với hệ số độ chính xác khi căng cốt thép γsp = 1.
Bảng 8 - Tỷ số giữa ứng suất nén trong bê tông σbp ở giai đoạn nén trước và cường độ
của bê tông Rbp khi bắt đầu chịu ứng lực trước (σbp/Rbp)
Trạng thái ứng suất của
tiết diện
Phương pháp căng
cốt thép
Tỉ số σbp/Rbp không lớn hơn
khi nén đúng tâm khi nén lệch tâm
1. Ứng suất bị giảm hay
không đổi khi kết cấu chịu
tác dụng
Trên bệ (căng trước) 0,85 0,95*
Trên bê tông (căng
sau)
0,70 0,85
2. Ứng suất bị tăng khi
kết cấu chịu tác dụng của
ngoại lực
Trên bệ (căng trước) 0,65 0,70
Trên bê tông (căng
sau)
0,60 0,65
* Áp dụng cho các cấu kiện được sản xuất theo điều kiện tăng dần lực nén, khi có các chi tiết liên
kết bằng thép tại gối và cốt thép gián tiếp với hàm lượng thép theo thể tích µv ≥ 0,5% (xem 8.5.3)
trên đoạn không nhỏ hơn chiều dài đoạn truyền ứng suất lp (xem 5.2.2.5), cho phép lấy giá trị
σbp/Rbp = 1,0.
CHÚ THÍCH: Đối với bê tông nhẹ từ cấp B7,5 đến B12,5, giá trị σbp/Rbp nên lấy không lớn hơn
0,3.
4.3.8. Đối với kết cấu ứng lực trước mà có dự kiến trước đến việc điều chỉnh ứng suất nén trong
bê tông trong quá trình sử dụng (ví dụ: trong các lò phản ứng, bể chứa, tháp truyền hình), cần sử
dụng cốt thép căng không bám dính, thì cần có các biện pháp có hiệu quả để bảo vệ cốt thép
không bị ăn mòn. Đối với các kết cấu ứng suất trước không bám dính, cần tính toán theo các yêu
cầu khả năng chống nứt cấp 1.
4.4. Nguyên tắc chung khi tính toán các kết cấu phẳng và kết cấu khối lớn có kể đến tính
phi tuyến của bê tông cốt thép
4.4.1. Việc tính toán hệ kết cấu bê tông và bê tông cốt thép (kết cấu tuyến tính, kết cấu phẳng,
kết cấu không gian và kết cấu khối lớn) đối với các trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ hai được
thực hiện theo ứng suất, nội lực, biến dạng và chuyển vị. Các yếu tố ứng suất, nội lực, biến dạng
và chuyển vị đó được tính toán từ những tác động của ngoại lực lên các kết cấu nói trên (tạo
thành hệ kết cấu của nhà và công trình) và cần kể đến tính phi tuyến vật lý, tính không đẳng
hướng và trong một số trường hợp cần thiết phải kể đến từ biến và sự tích tụ các hư hỏng (trong
một quá trình dài) và tính phi tuyến hình học (phần lớn trong các kết cấu thành mỏng).
CHÚ THÍCH: Tính không đẳng hướng là sự không giống nhau về tính chất (ở đây là tính chất cơ
học) theo các hướng khác nhau. Tính trực hướng là một dạng của tính không đẳng hướng, trong
đó sự không giống nhau về tính chất là theo các hướng thuộc ba mặt phẳng đối xứng vuông góc
với nhau từng đôi một.
4.4.2. Cần kể đến tính phi tuyến vật lý, tính không đẳng hướng và tính từ biến trong những tương
quan xác định trong quan hệ ứng suất - biến dạng, cũng như trong điều kiện bền và chống nứt
của vật liệu. Khi đó cần chia ra làm hai giai đoạn biến dạng của cấu kiện: trước và sau khi hình
thành vết nứt.
4.4.3. Trước khi hình thành vết nứt, phải sử dụng mô hình phi tuyến trực hướng đối với bê tông.
Mô hình này cho phép kể đến sự phát triển có hướng của hiệu ứng giãn nở và tính không đồng
nhất của sự biến dạng khi nén và kéo. Cho phép sử dụng mô hình gần đẳng hướng của bê tông.
Mô hình này cho phép kể đến sự xuất hiện của các yếu tố nêu trên theo ba chiều. Đối với bê
tông cốt thép, tính toán trong giai đoạn này cần xuất phát từ tính biến dạng đồng thời theo
phương dọc trục của cốt thép và phần bê tông bao quanh nó, ngoại trừ đoạn đầu mút cốt thép
không bố trí neo chuyên dụng.

Khi có nguy cơ phình cốt thép, cần hạn chế trị số ứng suất nén giới hạn.
CHÚ THÍCH: Sự giãn nở là sự tăng về thể tích của vật thể khi nén do có sự phát triển của các
vết vi nứt cũng như các vết nứt có chiều dài lớn.
4.4.4. Theo điều kiện bền của bê tông, cần kể đến tổ hợp ứng suất theo các hướng khác nhau, vì
cường độ chịu nén hai trục và ba trục lớn hơn cường độ chịu nén một trục, còn khi chịu nén và
kéo đồng thời cường độ đó có thể nhỏ hơn khi bê tông chỉ chịu nén hoặc kéo. Trong những
trường hợp cần thiết, cần lưu ý tính dài hạn của ứng suất tác dụng.
Điều kiện bền của bê tông cốt thép không có vết nứt cần được xác lập trên cơ sở điều kiện bền
của các vật liệu thành phần khi xem bê tông cốt thép như môi trường hai thành phần.
4.4.5. Lấy điều kiện bền của bê tông trong môi trường hai thành phần làm điều kiện hình thành
vết nứt.
4.4.6. Sau khi xuất hiện vết nứt, cần sử dụng mô hình vật thể không đẳng hướng dạng tổng quát
trong quan hệ phi tuyến giữa nội lực hoặc ứng suất với chuyển vị có kể đến các yếu tố sau:
- Góc nghiêng của vết nứt so với cốt thép và sơ đồ vết nứt;
- Sự mở rộng vết nứt và trượt của các biên vết nứt;
- Độ cứng của cốt thép:
+ Theo phương dọc trục: có kể đến sự dính kết của cốt thép với dải hoặc đoạn bê tông giữa các
vết nứt;
+ Theo phương tiếp tuyến với biên vết nứt: có kể đến độ mềm của phần bê tông tại các biên vết
nứt và ứng suất dọc trục và ứng suất tiếp tương ứng trong cốt thép tại vết nứt.
- Độ cứng của bê tông:
+ Giữa các vết nứt: có kể đến lực dọc và trượt của phần bê tông giữa các vết nứt (trong sơ đồ
vết nứt giao nhau, độ cứng này được giảm đi);
+ Tại các vết nứt: có kể đến lực dọc và trượt của phần bê tông tại biên vết nứt.
- Sự mất dần từng phần tính đồng thời của biến dạng dọc trục của cốt thép và bê tông giữa các
vết nứt.
Trong mô hình biến dạng của cấu kiện không cốt thép có vết nứt, chỉ kể đến độ cứng của bê tông
trong khoảng giữa các vết nứt.
Trong những trường hợp xuất hiện các vết nứt xiên, cần kể đến đặc điểm riêng của biến dạng bê
tông trong vùng phía trên các vết nứt.
4.4.7. Bề rộng vết nứt và chuyển dịch trượt tương đối của các biên vết nứt cần xác định trên cơ
sở chuyển dịch theo hướng khác nhau của các thanh cốt thép so với các biên của vết nứt cắt
qua chúng, có xét đến khoảng cách giữa các vết nứt và điều kiện chuyển dịch đồng thời.
4.4.8. Điều kiện bền của cấu kiện phẳng và kết cấu khối lớn có vết nứt cần xác định dựa trên các
giả thuyết sau:
- Phá hoại xảy ra do cốt thép bị giãn dài đáng kể tại các vết nứt nguy hiểm nhất, thường nằm
nghiêng so với thanh cốt thép và sự phá vỡ bê tông của một dải hay blốc giữa các vết nứt hoặc
ngoài các vết nứt (ví dụ: tại vùng chịu nén của bản nằm trên các vết nứt);
- Cường độ chịu nén của bê tông bị suy giảm bởi ứng suất kéo sinh ra do lực dính giữa bê tông
và cốt thép chịu kéo theo hướng vuông góc, cũng như do chuyển dịch ngang của cốt thép gần
biên vết nứt;
- Khi xác định cường độ của bê tông cần xét đến sơ đồ hình thành vết nứt và góc nghiêng của
vết nứt so với cốt thép;

- Cần kể đến ứng suất pháp trong thanh cốt thép hướng theo dọc trục cốt thép. Cho phép kể đến
ứng suất tiếp trong cốt thép tại vị trí có vết nứt (hiệu ứng nagen), cho rằng các thanh cốt thép
không thay đổi hướng;
- Tại vết nứt phá hoại, các thanh cốt thép cắt qua nó đều đạt cường độ chịu kéo tính toán (đối với
cốt thép không có giới hạn chảy thì ứng suất cần được kiểm soát trong quá trình tính toán về
biến dạng).
Cường độ bê tông tại các vùng khác nhau sẽ được đánh giá theo các ứng suất trong bê tông
như trong một thành phần của môi trường hai thành phần (không kể đến ứng suất quy đổi trong
cốt thép giữa các vết nứt được xác định có kể đến ứng suất tại các vết nứt, sự bám dính và sự
mất dần từng phần tính đồng thời của biến dạng dọc trục của bê tông với cốt thép).
4.4.9. Đối với các kết cấu bê tông cốt thép có thể chịu được các biến dạng dẻo nhỏ, cho phép
xác định khả năng chịu lực của chúng bằng phương pháp cân bằng giới hạn.
4.4.10. Khi tính toán kết cấu theo độ bền, biến dạng, sự hình thành và mở rộng vết nứt theo
phương pháp phần tử hữu hạn, cần kiểm tra các điều kiện bền, khả năng chống nứt của tất cả
các phần tử của kết cấu, cũng như kiểm tra điều kiện xuất hiện các biến dạng quá mức của kết
cấu.
Khi đánh giá trạng thái giới hạn theo độ bền, cho phép một số phần tử bị phá hoại, nếu như điều
đó không dẫn đến sự phá hoại tiếp theo của kết cấu và sau khi tải trọng đang xét thôi tác dụng,
kết cấu vẫn sử dụng được bình thường hoặc có thể khôi phục được.
5. Vật liệu dùng cho kết cấu bê tông và bê tông cốt thép
5.1. Bê tông
5.1.1. Phân loại bê tông và phạm vi sử dụng
5.1.1.1. Tiêu chuẩn này cho phép dùng các loại bê tông sau:
- Bê tông nặng có khối lượng thể tích trung bình từ 2200 kg/m3
đến 2500 kg/m3
;
- Bê tông hạt nhỏ có khối lượng thể tích trung bình lớn hơn 1800 kg/m3
;
- Bê tông nhẹ có cấu trúc đặc và rỗng;
- Bê tông tổ ong chưng áp và không chưng áp;
- Bê tông đặc biệt: bê tông tự ứng suất.
5.1.1.2. Tùy thuộc vào công năng và điều kiện làm việc, khi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông
cốt thép cần chỉ định các chỉ tiêu chất lượng của bê tông. Các chỉ tiêu cơ bản là:
a) Cấp độ bền chịu nén B;
b) Cấp độ bền chịu kéo dọc trục Bt (chỉ định trong trường hợp đặc trưng này có ý nghĩa quyết
định và được kiểm tra trong quá trình sản xuất);
c) Mác theo khả năng chống thấm, ký hiệu bằng chữ W (chỉ định đối với các kết cấu có yêu cầu
hạn chế độ thấm);
d) Mác theo khối lượng thể tích trung bình D (chỉ định đối với các kết cấu có yêu cầu về cách
nhiệt);
e) Mác theo khả năng tự gây ứng suất Sp (chỉ định đối với các kết cấu tự ứng suất, khi đặc trưng
này được kể đến trong tính toán và cần được kiểm tra trong quá trình sản xuất).
CHÚ THÍCH 1: Cấp độ bền chịu nén và chịu kéo dọc trục, MPa, phải thỏa mãn giá trị cường độ
với xác suất đảm bảo 95%.
CHÚ THÍCH 2: Mác bê tông tự ứng suất theo khả năng tự gây ứng suất là giá trị ứng suất trong
bê tông, MPa, gây ra do bê tông tự trương nở, ứng với hàm lượng thép dọc trong bê tông là µ =
0,01.

CHÚ THÍCH 3: Để thuận tiện cho việc sử dụng trong thực tế, ngoài việc chỉ định cấp bê tông có
thể ghi thêm mác bê tông trong ngoặc. Ví dụ B3O (M400).
5.1.1.3. Đối với kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, qui định sử dụng các loại bê tông có cấp và
mác theo Bảng 9:
Bảng 9 - Qui định sử dụng cấp và mác bê tông
Cách phân loại Loại bê tông Cấp hoặc mác
Theo cấp độ
bền chịu nén
Bê tông nặng B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5;
B15; B20; B25; B30; B35;
B40; B45; B50; B55; B60
Bê tông tự ứng suất B20; B25; B30; B35; B40;
B45; B50; B55; B60
Bê tông hạt nhỏ nhóm A: đóng rắn tự nhiên hoặc
được dưỡng hộ trong điều kiện
áp suất khí quyển, cốt liệu cát
có mô đun độ lớn lớn hơn 2,0
B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5;
B15; B20; B25; B30; B35;
B40
nhóm B: đóng rắn tự nhiên hoặc
được dưỡng hộ trong điều kiện
áp suất khí quyển, cốt liệu cát
có mô đun độ lớn nhỏ hơn hoặc
bằng 2,0
B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5;
B15; B20; B25; B30; B35
nhóm C: được chưng áp B15; B20; B25; B30; B35;
B40; B45; B50; B55; B60
Bê tông cốt liệu
nhẹ ứng với mác
theo khối lượng
thể tích trung bình
D800, D900 B2,5; B3,5; B5; B7,5
D1000, D1100 B2,5; B3,5; B5; B7,5; B10;
B12,5
D1200, D1300 B2,5; B3,5; B5; B7,5; B10;
B12,5; B15
D1400; D1500 B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5;
B15; B20; B25; B30
D1600, D1700 B5; B7,5; B10; B12,5; B15;
B20; B25; B30; B35
D1800, D1900 B10; B12,5; B15; B20; B25;
B30; B35; B40
D2000 B20; B25; B30; B35; B40
Bê tông tổ ong ứng
với mác theo khối
lượng thể tích
trung bình
D500
chưng áp, không chưng
áp
B1; B1,5
D600 B1; B1,5; B2 B1,5; B2;
B2,5
D700 B1,5; B2; B2,5;
B3,5
B1,5; B2;
B2,5
D800 B2,5; B3,5; B5 B2; B2,5;
B3,5
D900 B3,5; B5; B7,5 B3,5; B5

D1000 B5; B7,5; B10 B5; B7,5
D1100 B7,5; B10;
B12,5; B15
B7,5; B10
D1200 B10; B12,5;
B15
B10; B12,5
Bê tông rỗng ứng
với mác theo khối
trung bình
D800, D900, D1000 B2,5; B3,5; B5
D1100, D1200, D1300 B7,5
D1400 B3,5; B5; B7,5
Cấp độ bền
chịu kéo dọc
trục
Bê tông nặng, bê tông tự ứng suất, bê tông hạt nhỏ,
bê tông nhẹ
Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6; Bt2; Bt2,4;
Bt2,8; Bt3,2;
Mác chống
thấm
Bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ W2; W4; W6; W8; W10; W12
Mác theo khối
trung bình
Bê tông nhẹ D800; D900; D1000; D1100;
D1200; D1300; D1400;
D1500; D1600; D1700;
D1800; D1900; D2000
Bê tông tổ ong D500; D600; D700; D800;
D900; D1000; D1100; D1200
Bê tông rỗng D800; D900; D1000; D1100;
D1200; D1300; D1400
Mác bê tông
theo khả năng
tự gây ứng suất
Bê tông tự ứng suất Sp0,6; Sp0,8; Sp1; Sp1,2;
Sp1,5; Sp2; Sp3; Sp4.
CHÚ THÍCH 1: Trong tiêu chuẩn này, thuật ngữ "bê tông nhẹ" và "bê tông rỗng" dùng để ký hiệu
tương ứng cho bê tông nhẹ có cấu trúc đặc chắc và bê tông nhẹ có cấu trúc lỗ rỗng (với tỷ lệ
phần trăm lỗ rỗng lớn hơn 6%).
CHÚ THÍCH 2: Nhóm bê tông hạt nhỏ A, B, C cần được chỉ rõ trong bản vẽ thiết kế.
5.1.1.4. Tuổi của bê tông để xác định cấp độ bền chịu nén và chịu kéo dọc trục được chỉ định
trong thiết kế là căn cứ vào thời gian thực tế từ lúc thi công kết cấu đến khi nó bắt đầu chịu tải
trọng thiết kế, vào phương pháp thi công, vào điều kiện đóng rắn của bê tông. Khi thiếu những số
liệu trên, lấy tuổi của bê tông là 28 ngày.
5.1.1.5. Đối với kết cấu bê tông cốt thép, không cho phép:
- Sử dụng bê tông nặng và bê tông hạt nhỏ có cấp độ bền chịu nén nhỏ hơn B7,5;
- Sử dụng bê tông nhẹ có cấp độ bền chịu nén nhỏ hơn B3,5 đối với kết cấu một lớp và B2,5 đối
với kết cấu hai lớp.
Nên sử dụng bê tông có cấp độ bền chịu nén thỏa mãn điều kiện sau:
- Đối với cấu kiện bê tông cốt thép làm từ bê tông nặng và bê tông nhẹ khi tính toán chịu tải trọng
lặp: không nhỏ hơn B15;
- Đối với cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén dạng thanh làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và
bê tông nhẹ: không nhỏ hơn B15;
- Đối với cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén dạng thanh chịu tải trọng lớn (ví dụ: cột chịu tải trọng
cầu trục, cột các tầng dưới của nhà nhiều tầng): không nhỏ hơn B25.

5.1.1.6. Đối với các cấu kiện tự ứng lực làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, có bố
trí cốt thép căng, cấp độ bền của bê tông tùy theo loại và nhóm cốt thép căng, đường kính cốt
thép căng và các thiết bị neo, lấy không nhỏ hơn các giá trị cho trong Bảng 10.
Bảng 10 - Qui định sử dụng cấp độ bền của bê tông đối với kết cấu ứng lực trước
Loại và nhóm cốt thép căng Cấp độ bền của bê tông
không thấp hơn
1. Thép sợi nhóm:
B-II (có neo) B20
Bp-II (không có neo) có đường kính: Nhỏ hơn hoặc bằng 5 mm B20
Lớn hơn hoặc bằng 6 mm B30
K-7 và K-19 B30
2. Thép thanh không có neo, có đường kính:
+ từ 10 mm đến 18 mm, nhóm CIV, A-IV B15
A-V B20
A-VI và Aт-VII B30
+ Lớn hơn hoặc bằng 20 mm, nhóm CIV, A-IV B20
A-V B25
A-VI và Aт-VII B30
Cường độ bê tông tại thời điểm nén trước Rbp (được kiểm soát như đối với cấp độ bền chịu nén)
chỉ định không nhỏ hơn 11 MPa, còn khi dùng thép thanh nhóm A-VI, Aт-VI, Aт-VIK và Aт-VII,
thép sợi cường độ cao không có neo và thép cáp thì cần chỉ định không nhỏ hơn 15,5 MPa.
Ngoài ra, Rbp không được nhỏ hơn 50% cấp độ bền chịu nén của bê tông.
Đối với các kết cấu được tính toán chịu tải trọng lặp, khi sử dụng cốt thép sợi ứng lực trước và
cốt thép thanh ứng lực trước nhóm CIV, A-IV với mọi đường kính, cũng như nhóm A-V có đường
kính từ 10 mm đến 18 mm, giá trị cấp bê tông tối thiểu cho trong Bảng 10 phải tăng lên một bậc
(5 MPa) tương ứng với việc tăng cường độ của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước.
Khi thiết kế các dạng kết cấu riêng, cho phép giảm cấp bê tông tối thiểu xuống một bậc là 5 MPa
so với các giá trị cho trong Bảng 10, đồng thời với việc giảm cường độ của bê tông khi bắt đầu
chịu ứng lực trước.
CHÚ THÍCH 1: Khi tính toán kết cấu bê tông cốt thép trong giai đoạn nén trước, đặc trưng tính
toán của bê tông được lấy như đối với cấp độ bền của bê tông, có trị số bằng cường độ của bê
tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước (theo nội suy tuyến tính).
CHÚ THÍCH 2: Trường hợp thiết kế các kết cấu bao che một lớp đặc làm chức năng cách nhiệt,
khi giá trị tương đối của ứng lực nén trước σbp/Rbp không lớn hơn 0,3 cho phép sử dụng cốt thép
căng nhóm CIV, A-IV có đường kính không lớn hơn 14 mm với bê tông nhẹ có cấp từ B7,5 đến
B12,5, khi đó Rbp cần chỉ định không nhỏ hơn 80% cấp độ bền của bê tông.
5.1.1.7. Khi chưa có các căn cứ thực nghiệm riêng, không cho phép sử dụng bê tông hạt nhỏ cho
kết cấu bê tông cốt thép chịu tải trọng lặp, cũng như cho các kết cấu bê tông cốt thép ứng lực
trước có nhịp lớn hơn 12 m dùng thép sợi nhóm B-II, Bp-II, K-7, K-19.
Khi sử dụng kết cấu bê tông hạt nhỏ, nhằm chống ăn mòn và đảm bảo sự dính kết của bê tông
với cốt thép căng trong rãnh và trên bề mặt bê tông của kết cấu, cấp độ bền chịu nén của bê
tông được chỉ định không nhỏ hơn B12,5; còn khi dùng để bơm vào ống thì sử dụng bê tông có
cấp không nhỏ hơn B25.

5.1.1.8. Để chèn các mối nối cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép, cấp bê tông được chỉ
định tùy vào điều kiện làm việc của cấu kiện, nhưng lấy không nhỏ hơn B7,5 đối với mối nối
không có cốt thép và lấy không nhỏ hơn B15 đối với mối nối có cốt thép.
5.1.2. Đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán của bê tông
5.1.2.1. Các loại cường độ tiêu chuẩn của bê tông bao gồm cường độ khi nén dọc trục mẫu lăng
trụ (cường độ lăng trụ) Rbn và cường độ khi kéo dọc trục Rbtn.
Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất Rb, Rbt và
theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rb,ser, Rbt,ser được xác định bằng cách lấy cường độ tiêu chuẩn
chia cho hệ số tin cậy của bê tông tương ứng khi nén γbc và khi kéo γbt. Các giá trị của hệ số γbc
và γbt của một số loại bê tông chính cho trong Bảng 11.
Bảng 11 - Hệ số độ tin cậy của một số loại bê tông khi nén γbc và khi kéo γbt
Loại bê tông Giá trị γbc và γbt khi tính toán kết cấu theo trạng thái giới hạn
thứ nhất
γbc γbt ứng với cấp độ bền của bê
tông
thứ hai γbc, γbt
chịu nén chịu kéo
Bê tông nặng, bê tông hạt
nhỏ, bê tông tự ứng suất,
bê tông nhẹ và bê tông rỗng
1,3 1,5 1,3 1,0
Bê tông tổ ong 1,5 2,3 - 1,0
5.1.2.2. Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi nén dọc trục Rbn (cường độ chịu nén tiêu chuẩn
của bê tông) tùy theo cấp độ bền chịu nén của bê tông cho trong Bảng 12 (đã làm tròn).
Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi kéo dọc trục Rbtn (cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của bê
tông) trong những trường hợp độ bền chịu kéo của bê tông không được kiểm soát trong quá
trình sản xuất được xác định tùy thuộc vào cấp độ bền chịu nén của bê tông cho trong Bảng 12.
Cường độ tiêu chuẩn của bê tông khi kéo dọc trục Rbtn (cường độ chịu kéo tiêu chuẩn của bê
tông) trong những trường hợp độ bền chịu kéo của bê tông được kiểm soát trong quá trình sản
xuất được lấy bằng cấp độ bền chịu kéo với xác xuất đảm bảo.
5.1.2.3. Các cường độ tính toán của bê tông Rb, Rbt, Rb,ser, Rbt,ser (đã làm tròn) tùy thuộc vào cấp
độ bền chịu nén và kéo dọc trục của bê tông cho trong Bảng 13 và Bảng 14 khi tính toán theo
các trạng thái giới hạn thứ nhất và Bảng 12 khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai.
Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất Rb và Rbt
được giảm xuống (hoặc tăng lên) bằng cách nhân với các hệ số điều kiện làm việc của bê tông
γbi. Các hệ số này kể đến tính chất đặc thù của bê tông, tính dài hạn của tác động, tính lặp lại của
tải trọng, điều kiện và giai đoạn làm việc của kết cấu, phương pháp sản xuất, kích thước tiết
diện, v.v… Giá trị hệ số điều kiện làm việc γbi cho trong Bảng 15.

Bảng 12 - Các cường độ tiêu chuẩn của bê tông Rbn, Rbtn và cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới
hạn thứ hai Rb,ser, Rbt,ser, MPa
Trạng
thái
Loại bê
tông
Cấp độ bền chịu nén của bê tông
B1 B1,5 B2 B2,5 B3,5 B5 B7,5 B10 B12,5 B15 B20 B25 B30 B35 B40 B45 B50 B55 B60
M50 M75 M100 M150 M150 M200 M250 M350 M400 M450 M500 M600 M700 M700 M800
Nén dọc
trục
(cường
độ lăng
trụ) Rbn,
Rb,ser
Bê tông
nặng, bê
tông hạt nhỏ
- - - - 2,7 3,6 5,5 7,5 9,5 11,0 15,0 18,5 22,0 25,5 29,0 32,0 36,0 39,5 43,0
Bê tông nhẹ - - - 1,9 2,7 3,5 5,5 7,5 9,5 11,0 15,0 18,5 22,0 25,5 29,0 - - - -
Bê tông tổ
ong
0,95 1,4 1,9 2,4 3,3 4,6 6,9 9,0 10,5 11,5 - - - - - - - - -
Kéo dọc
trục Rbtn,
Rbt,ser
Bê tông
nặng
- - - - 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,15 1,40 1,60 1,80 1,95 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50
Bê
tông
hạt
nhỏ
nhóm
A
- - - - 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,15 1,40 1,60 1,80 1,95 2,10 - - - -
nhóm
B
- - - - 0,26 0,40 0,60 0,70 0,85 0,95 1,15 1,35 1,50 - - - - - -
nhóm
C
- - - - - - - - - 1,15 1,40 1,60 1,80 1,95 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50
Bê
tông
nhẹ
cốt
liệu
đặc
- - - 0,29 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,15 1,40 1,60 1,80 1,95 2,10 - - - -
cốt
liệu
rỗng
- - - 0,29 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,10 1,20 1,35 1,50 1,65 1,80 - - - -
Bê tông tổ
ong
0,14 0,21 0,26 0,31 0,41 0,55 0,63 0,89 1,00 1,05 - - - - - - - - -
CHÚ THÍCH 1: Nhóm bê tông hạt nhỏ xem 5.1.1.3.
CHÚ THÍCH 2: Ký hiệu M để chỉ mác bê tông theo quy định trước đây. Tương quan giữa các giá trị cấp độ bền của bê tông và mác bê tông cho
trong Bảng A.1 và A.2, Phụ lục A trong tiêu chuẩn này
CHÚ THÍCH 3: Các giá trị cường độ của bê tông tổ ong trong bảng ứng với bê tông tổ ong có độ ẩm là 10%.

CHÚ THÍCH 4: Đối với bê tông Keramzit - Perlit có cốt liệu bằng cát Perlit, giá trị Rbtn và Rbt,ser được lấy bằng giá trị của bê tông nhẹ có cốt liệu cát
hạt xốp nhân với 0,85.
CHÚ THÍCH 5: Đối với bê tông rỗng, giá trị Rbn và Rb,ser được lấy như đối với bê tông nhẹ; còn giá trị Rbtn , Rbt,ser nhân thêm với 0,7.
CHÚ THÍCH 6: Đối với bê tông tự ứng suất, giá trị Rbn và Rb,ser được lấy như đối với bê tông nặng, còn giá trị Rbtn , Rbt,ser nhân thêm với 1,2.
Bảng 13 - Các cường độ tính toán của bê tông Rb, Rbt khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất, MPa
Trạng
thái
Loại bê
tông
Nén dọc
trục
(cường
độ lăng
trụ) Rb
Bê tông
nặng, bê
tông hạt nhỏ
- - - - 2,1 2,8 4,5 6,0 7,5 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5 22,0 25,0 27,5 30,0 33,0
Bê tông nhẹ - - - 1,5 2,1 2,8 4,5 6,0 7,5 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5 22,0 - - - -
Bê tông tổ
ong
0,63 0,95 1,3 1,6 2,2 3,1 4,6 6,0 7,0 7,7 - - - - - - - - -
Kéo dọc
trục Rbt
Bê tông
nặng
- - - - 0,26 0,37 0,48 0,57 0,66 0,75 0,90 1,05 1,20 1,30 1,40 1,45 1,55 1,60 1,65
Bê
tông
hạt
nhỏ
nhóm
A
- - - - 0,26 0,37 0,48 0,57 0,66 0,75 0,90 1,05 1,20 1,30 1,40 - - - -
nhóm
B
- - - - 0,17 0,27 0,40 0,45 0,51 0,64 0,77 0,90 1,00 - - - - - -
nhóm
C
- - - - - - - - - 0,75 0,90 1,05 1,20 1,30 1,40 1,45 1,55 1,60 1,65
Bê
tông
nhẹ
cốt
liệu
đặc
- - - 0,20 0,26 0,37 0,48 0,57 0,66 0,75 0,90 1,05 1,20 1,30 1,40 - - - -
cốt
liệu
rỗng
- - - 0,20 0,26 0,37 0,48 0,57 0,66 0,74 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 - - - -
Bê tông tổ
ong
0,06 0,09 0,12 0,14 0,18 0,24 0,28 0,39 0,44 0,46 - - - - - - - - -

CHÚ THÍCH 1: Nhóm bê tông hạt nhỏ xem 5.1.1.3.
trong Bảng A.1 và A.2, Phụ lục A trong tiêu chuẩn này
CHÚ THÍCH 3: Các giá trị cường độ của bê tông tổ ong trong bảng ứng với bê tông tổ ong có độ ẩm là 10%.
CHÚ THÍCH 4: Đối với bê tông Keramzit - Perlit có cốt liệu bằng cát Perlit, giá trị Rbt được lấy bằng giá trị của bê tông nhẹ có cốt liệu cát hạt xốp
nhân với 0,85.
CHÚ THÍCH 5: Đối với bê tông rỗng, giá trị Rb được lấy như đối với bê tông nhẹ; còn giá trị Rbt nhân thêm với 0,7.
CHÚ THÍCH 6: Đối với bê tông tự ứng suất, giá trị Rb được lấy như đối với bê tông nặng, còn giá trị Rbt nhân với 1,2.

Bảng 14 - Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông Rbt ứng với cấp độ bền chịu kéo của bê
tông, MPa
Trạng
thái
Loại bê tông Cấp độ bền chịu kéo và mác tương ứng của bê tông
Bt0,8 Bt1,2 Bt1,6 Bt2,0 Bt2,4 Bt2,8 Bt3,2
K10 K15 K20 K25 K30 K35 K40
Kéo dọc
trụ
Bê tông nặng, bê
tông tự ứng suất,
bê tông hạt nhỏ,
bê tông nhẹ
0,62 0,93 1,25 1,55 1,85 2,15 2,45
CHÚ THÍCH: Ký hiệu K để chỉ mác bê tông theo cường độ chịu kéo trước đây.
Bảng 15 - Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γbi
Các yếu tố cần kể đến hệ số điều kiện làm việc của bê tông Hệ số điều kiện làm việc
của bê tông
Ký hiệu Giá trị
1. Tải trọng lặp γb1 Xem Bảng 16
2. Tính chất tác dụng dài hạn của tải trọng
a) Khi kể đến tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và
tạm thời ngắn hạn, ngoại trừ tải trọng tác dụng ngắn hạn mà tổng
thời gian tác dụng của chúng trong thời gian sử dụng nhỏ (ví dụ: tải
trọng do cầu trục, tải trọng do thiết bị băng tải; tải trọng gió; tải trọng
xuất hiện trong quá trình sản xuất, vận chuyển và lắp dựng, v.v…);
cũng như khi kể đến tải trọng đặc biệt gây biến dạng lún không đều,
v.v…
- Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ đóng rắn tự
nhiên và bê tông được dưỡng hộ nhiệt trong điều kiện môi trường:
γb2
+ đảm bảo cho bê tông được tiếp tục tăng cường độ theo thời gian
(ví dụ môi trường nước, đất ẩm hoặc không khí có độ ẩm trên 75%)
1,00
+ không đảm bảo cho bê tông được tiếp tục tăng cường độ theo thời
gian (khô hanh)
0,90
- đối với bê tông tổ ong, bê tông rỗng không phụ thuộc vào điều kiện
sử dụng
0,85
b) khi kể đến tải trọng tạm thời ngắn hạn (tác dụng ngắn hạn) trong
tổ hợp đang xét hay tải trọng đặc biệt * không nêu trong mục 2a, đối
với các loại bê tông.
1,10
3. Đổ bê tông theo phương đứng, mỗi lớp dày trên 1,5 m đối với:
- bê tông nặng, bê tông nhẹ và bê tông hạt nhỏ
- bê tông tổ ong và bê tông rỗng
γb3
0,85
0,80
4. Ảnh hưởng của trạng thái ứng suất hai trục "nen-kéo" đến cường
độ bê tông
γb4 Xem 7.1.3.1
5. Đổ bê tông cột theo phương đứng, kích thước lớn nhất của tiết
diện cột nhỏ hơn 30 cm
γb5 0,85
6. Giai đoạn ứng lực trước kết cấu γb6

a) khi dùng thép sợi
+ đối với bê tông nhẹ
+ đối với các loại bê tông khác
b) dùng thép thanh
+ đối với bê tông nhẹ
+ đối với các loại bê tông khác
1,25
1,10
1,35
1,20
7. Kết cấu bê tông γb7 0,90
8. Kết cấu bê tông làm từ bê tông cường độ cao khi kể đến hệ số γb7 γb8 0,3 + ω ≤ 1
Giá trị ω xem
6.2.2.3
9. Độ ẩm của bê tông tổ ong
+ 10% và nhỏ hơn
+ lớn hơn 25%
+ lớn hơn 10% và nhỏ hơn hoặc bằng 25%
γb9
1,00
0,85
Nội suy tuyến
tính
10. Bê tông đổ chèn mối nối cấu kiện lắp ghép khi chiều rộng mối nối
nhỏ hơn 1/5 kích thước của cấu kiện và nhỏ hơn 10 cm
γb10 1,15
* Khi đưa thêm hệ số điều kiện làm việc bổ sung trong trường hợp kể đến tải trọng đặc biệt theo
chỉ dẫn của tiêu chuẩn tương ứng (ví dụ: khi kể đến tải trọng động đất) thì lấy γb2 = 1;
CHÚ THÍCH 1: Hệ số điều kiện làm việc:
+ lấy theo 1, 2, 7, 9: cần được kể đến khi xác định cường độ tính toán Rb và Rbt;
+ lấy theo 4: cần được kể đến khi xác định cường độ tính toán Rbt,ser;
+ còn theo các mục khác: chỉ kể đến khi xác định Rb.
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu chịu tác dụng của tải trọng lặp, hệ số γb2 được kể đến khi tính toán
theo độ bền, còn γb1 khi tính toán theo độ bền mỏi và theo điều kiện hình thành vết nứt.
CHÚ THÍCH 3: Khi tính toán kết cấu chịu tải trọng trong giai đoạn ứng lực trước, hệ số γb2 không
cần kể đến.
CHÚ THÍCH 4: Các hệ số điều kiện làm việc của bê tông được kể đến khi tính toán không phụ
thuộc lẫn nhau, nhưng tích của chúng không được nhỏ hơn 0,45.
Các cường độ tính toán của bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rb,ser và
Rbt,ser đưa vào tính toán phải nhân với hệ số điều kiện làm việc γbi = 1; ngoại trừ những trường
hợp nêu trong 7.1.2.9, 7.1.3.1, 7.1.3.2.
Đối với các loại bê tông nhẹ, cho phép dùng các giá trị khác của cường độ tính toán khi được
phê chuẩn theo quy định.
Cho phép dùng những giá trị trên đối với các loại bê tông nhẹ khi có cơ sở chắc chắn.
CHÚ THÍCH: Đối với các giá trị cấp độ bền bê tông trung gian theo 5.1.1.3 thì các giá trị cho
trong Bảng 12, 13 và 17 lấy nội suy tuyến tính.
5.1.2.4. Giá trị mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông Eb khi nén và kéo lấy theo Bảng 17
Trong trường hợp có số liệu về loại xi măng, thành phần bê tông, điều kiện sản xuất v.v…, cho
phép lấy các giá trị khác của Eb được các cơ quan có thẩm quyền chấp nhận.

5.1.2.5. Hệ số dãn nở nhiệt αbt khi nhiệt độ thay đổi từ âm 40 0
C đến 50 0
C, tùy thuộc vào loại bê
tông được lấy như sau:
- Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và bê tông nhẹ cốt liệu nhỏ loại đặc chắc: 1 x 10-5
°C-1
;
- Đối với bê tông nhẹ dùng cốt liệu nhỏ loại rỗng: 0,7 x 10-5 °
C-1
;
- Đối với bê tông tổ ong và bê tông rỗng: 0,8 x 10-5
°C-1
.
Trong trường hợp có số liệu về thành phần khoáng chất của cốt liệu, lượng xi măng mức độ
ngậm nước của bê tông, cho phép lấy các giá trị αbt khác nếu có căn cứ và được các cơ quan có
thẩm quyền phê duyệt.
5.1.2.6. Hệ số nở ngang ban đầu của bê tông v (hệ số Poát-xông) lấy bằng 0,2 đối với tất cả các
loại bê tông. Mô đun trượt của bê tông G lấy bằng 0,4 giá trị Eb tương ứng. Giá trị của Eb cho
trong Bảng 17.
Bảng 16 - Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γb1 khi kết cấu chịu tải trọng lặp
Loại bê
tông
Trạng thái
ẩm của bê
tông
Giá trị γb1 ứng với hệ số không đối xứng của chu kỳ ρb
Từ 0 đến
0,1
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
1. Bê tông
nặng
Độ ẩm tự
nhiên
0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,00
Bão hòa
nước
0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 0,95 1,00
2. Bê tông
nhẹ
Độ ẩm tự
nhiên
0,60 0,70 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00
Bão hòa
nước
0,45 0,55 0,65 0,75 0,85 0,95 1,00
CHÚ THÍCH: Trong bảng này: ρb = với σb,min, σb,max tương ứng là ứng suất nhỏ nhất và lớn nhất
của bê tông trong một chu kỳ thay đổi của tải trọng xác định theo chỉ dẫn ở 6.3.1.

Bảng 17 - Mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông khi nén và kéo, Eb x 10-3
, MPa
Loại bê tông Cấp độ bền chịu nén và mác tương ứng
Bê tông
nặng
đóng
rắn tự
nhiên
- - - - 9,5 13,0 16,0 18,0 21,0 23,0 27,0 30,0 32,5 34,5 36,0 37,5 39,0 39,5 40,0
dưỡng
hộ nhiệt
ở áp
suất khí
quyển
- - - - 8,5 11,5 14,5 16,0 19,0 20,5 24,0 27,0 29,0 31,0 32,5 34,0 35,0 35,5 36,0
chưng
áp
- - - - 7,0 9,88 12,0 13,5 16,0 17,0 20,0 22,5 24,5 26,0 27,0 28,0 29,0 29,5 30,0
Bê
tông
hạt
nhỏ
khóm A
đóng
rắn tự
nhiên
- - - - 7,0 10,0 13,5 15,5 17,5 19,5 22,0 24,0 26,0 27,5 28,5 - - - -
dưỡng
hộ nhiệt
ở áp
suất khí
quyển
- - - - 6,5 9,0 12,5 14,0 15,5 17,0 20,0 21,5 23,0 24,0 24,5 - - - -
B
đóng
rắn tự
nhiên
- - - - 6,5 9,0 12,5 14,0 15,5 17,0 20,0 21,5 23,0 - - - - - -
dưỡng
hộ nhiệt
ở áp
suất khí
quyển
- - - - 5,5 8,0 11,5 13,0 14,5 15,5 17,5 19,0 20,5 - - - - - -
C
chưng
áp
- - - - - - - - - 16,5 18,0 19,5 21,0 22,0 23,0 23,5 24,0 24,5 25,0
Bê tông D800 - - - 4,0 4,5 5,0 5,5 - - - - - - - - - - - -

nhẹ và bê
tông
rỗng, có
mác theo
khối
lượng thể
tích trung
bình
D1000 - - - 5,0 5,5 6,3 7,2 8,0 8,4 - - - - - - - - - -
D1200 - - - 6,0 6,7 7,6 8,7 9,5 10,0 10,5 - - - - - - - - -
D1400 - - - 7,0 7,8 8,8 10,0 11,0 11,7 12,5 13,5 14,5 15,5 - - - - - -
D1600 - - - - 9,0 10,0 11,5 12,5 13,2 14,0 15,5 16,5 17,5 18,0 - - - - -
D1800 - - - - - 11,2 13,0 14,0 14,7 15,5 17,0 18,5 19,5 20,5 21,0 - - - -
D2000 - - - - - - 14,5 16,0 17,0 18,0 19,5 21,0 22,0 23,0 23,5 - - - -
Bê tông
nhẹ và bê
tông tổ
ong
chưng
áp, có
mác theo
khối
lượng thể
tích trung
bình
D500 1,1 1,4 - - - - - - - - - - - - - - - - -
D600 1,4 1,7 1,8 2,1 - - - - - - - - - - - - - - -
D700 - 1,9 2,2 2,5 2,9 - - - - - - - - - - - - - -
D800 - - - 2,9 3,4 4,0 - - - - - - - - - - - - -
D900 - - - - 3,8 4,5 5,5 - - - - - - - - - - - -
D1000 - - - - - 5,0 6,0 7,0 - - - - - - - - - - -
D1100 - - - - - - 6,8 7,9 8,3 8,6 - - - - - - - - -
D1200 - - - - - - - 8,4 8,8 9,3 - - - - - - - - -
CHÚ THÍCH 1: Phân loại bê tông hạt nhỏ theo nhóm xem 5.1.1.3.
trong Bảng A.1 và A.2, Phụ lục A trong tiêu chuẩn này.
CHÚ THÍCH 3: Đối với bê tông nhẹ, bê tông tổ ong, bê tông rỗng có khối lượng thể tích trung bình trong các khoảng giữa, lấy Eb theo nội suy
tuyến tính. Đối với bê tông tổ ong không chưng áp thì giá trị Eb lấy như đối với bê tông chưng áp, sau đó nhân thêm với hệ số 0,8.
CHÚ THÍCH 4: Đối với bê tông tự ứng suất, giá trị Eb lấy như đối với bê tông nặng, sau đó nhân thêm với hệ số α = 0,56 + 0,006B, với B là cấp độ
bền chịu nén của bê tông.

5.2. Cốt thép
5.2.1. Phân loại cốt thép và phạm vi sử dụng
5.2.1.1. Các loại thép làm cốt cho kết cấu bê tông cốt thép phải đảm bảo yêu cầu kỹ thuật theo
tiêu chuẩn hiện hành của Nhà nước. Theo TCVN 1651:1985, có các loại cốt thép tròn trơn CI và
cốt thép có gân (cốt thép vằn) CII, CIII, CIV. Theo TCVN 3101:1979 có các loại dây thép các bon
thấp kéo nguội. Theo TCVN 3100:1979 có các loại thép sợi tròn dùng làm cốt thép bê tông ứng
lực trước.
Trong tiêu chuẩn này có kể đến các loại thép nhập khẩu từ Nga, gồm các chủng loại sau:
a) Cốt thép thanh:
- Cán nóng: tròn trơn nhóm A-I, có gờ nhóm A-II và Ac-II, A-III, A-IV, A-V, A-VI;
- Gia cường bằng nhiệt luyện và cơ nhiệt luyện: có gờ nhóm Aт-IIIC, Aт-IV, Aт-IVC, Aт-IVK, Aт-
VCK, Aт-VI, Aт-VIK và Aт-VII.
b) Cốt thép dạng sợi:
- Thép sợi kéo nguội:
+ Loại thường: có gờ nhóm Bp-I;
+ Loại cường độ cao: tròn trơn B-II, có gờ nhóm Bp-II
- Thép cáp:
+ Loại 7 sợi K-7, loại 19 sợi K-19.
Trong kết cấu bê tông cốt thép, cho phép sử dụng phương pháp tăng cường độ bằng cách kéo
thép thanh nhóm A-IIIв trong các dây chuyền công nghiệp (có kiểm soát độ giãn dài và ứng suất
hoặc chỉ kiểm soát độ giãn dài). Việc sử dụng chủng loại thép mới sản xuất cần phải được các
cơ quan có thẩm quyền phê duyệt.
CHÚ THÍCH 1: Đối với các loại thép Nga, trong ký hiệu chữ "C" thể hiện tính "hàn được" (ví dụ
AT-IIIC); chữ "K" thể hiện khả năng chống ăn mòn (ví dụ: AT-IVK); chữ "T" dùng trong ký hiệu
thép cường độ cao (ví dụ: AT-V). Trong trường hợp thép phải có yêu cầu hàn được và chống ăn
mòn thì dùng ký hiệu "CK" (ví dụ: AT-VCK). Ký hiệu "c" dùng cho thép có những chỉ định đặc biệt
(ví dụ: AC-II).
CHÚ THÍCH 2: Từ đây trở đi, trong các quy định sử dụng thép, thứ tự các nhóm thép thể hiện
tính ưu tiên khi áp dụng. Ví dụ: trong 5.2.1.3 ghi: "Nên sử dụng cốt thép nhóm CIII, A-III, AT-IIIC,
AT-IVC, Bp-I, CI, A-I, CII, A-II và Ac-II trong khung thép buộc và lưới" có nghĩa là thứ tự ưu tiên
khi sử dụng sẽ là: CIII, sau đó mới đến AIII, AT-IIIC và v.v…
Để làm các chi tiết đặt sẵn và những bản nối cần dùng thép bản cán nóng hoặc thép hình theo
tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép TCXDVN 338:2005.
Các loại thép được sản xuất theo tiêu chuẩn của các nước khác (kể cả thép được sản xuất trong
các công ty liên doanh) phải tuân theo các yêu cầu kỹ thuật của tiêu chuẩn tương ứng và phải
cho biết các chỉ tiêu kỹ thuật chính như sau:
- Thành phần hóa học và phương pháp chế tạo đáp ứng với các yêu cầu của thép dùng trong
xây dựng;
- Các chỉ tiêu về cường độ: giới hạn chảy, giới hạn bền và hệ số biến động của các giới hạn đó;
- Mô đun đàn hồi, độ giãn dài cực hạn, độ dẻo;
- Khả năng hàn được;
- Với kết cấu chịu nhiệt độ cao hoặc thấp cần biết sự thay đổi tính chất cơ học khi tăng giảm
nhiệt độ;

- Với kết cấu chịu tải trọng lặp cần biết giới hạn mỏi.
CHÚ THÍCH: Đối với các loại cốt thép không đúng theo TCVN thì cần căn cứ vào các chỉ tiêu cơ
học để quy đổi về cốt thép tương đương khi lựa chọn phạm vi sử dụng của chúng (xem Phụ lục
B).
5.2.1.2. Việc lựa chọn cốt thép tùy thuộc vào loại kết cấu, có hay không ứng lực trước, cũng như
điều kiện thi công và sử dụng nhà và công trình, theo chỉ dẫn từ 5.2.1.3 và 5.2.1.8 và xét đến sự
thống nhất hóa cốt thép dùng cho kết cấu theo nhóm và đường kính, v.v…
5.2.1.3. Để làm cốt thép không căng (cốt thép thường) cho kết cấu bê tông cốt thép, sử dụng các
loại thép sau đây:
a) Thép thanh nhóm Aт-IVC: dùng làm cốt thép dọc;
b) Thép thanh nhóm CIII, A-III và Aт-IIIC: dùng làm cốt thép dọc và cốt thép ngang;
c) Thép sợi nhóm Bp-I: dùng làm cốt thép ngang và cốt thép dọc;
d) Thép thanh nhóm CI, A-I, CII, A-II và Ac-II: dùng làm cốt thép ngang cũng như cốt thép dọc
(nếu như không thể dùng loại thép thường khác được);
e) Thép thanh nhóm CIV, A-IV (A-IV, Aт-IV, Aт-IVK): dùng làm cốt thép dọc trong khung thép
buộc và lưới thép;
f) Thép thanh nhóm A-V (A-V, Aт-V, Aт-VK, Aт-VCK), A-VI (A-VI, Aт-VI, Aт-VIK), Aт-VII: dùng
làm cốt thép dọc chịu nén, cũng như dùng làm cốt thép dọc chịu nén và chịu kéo trong trường
hợp bố trí cả cốt thép thường và cốt thép căng trong khung thép buộc và lưới thép.
Để làm cốt thép không căng, cho phép sử dụng cốt thép nhóm A-IIIB làm cốt thép dọc chịu kéo
trong khung thép buộc và lưới.
Nên sử dụng cốt thép nhóm CIII, A-III, Aт-IIIC, Aт-IVC, Bp-I, CI, A-I, CII, A-II và Ac-II trong khung
thép buộc và lưới.
Cho phép sử dụng làm lưới và khung thép hàn các loại cốt thép nhóm A-IIIв, Aт-IVK (làm từ thép
mác 10MnSi2, 08Mn2Si) và Aт-V (làm từ thép mác 20MnSi) trong liên kết chữ thập bằng hàn
điểm (xem 8.8.1).
5.2.1.4. Trong các kết cấu sử dụng cốt thép thường, chịu áp lực hơi, chất lỏng và vật liệu rời, nên
sử dụng cốt thép thanh nhóm CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III và Aт-IIIC và thép sợi nhóm Bp-I.
5.2.1.5. Để làm cốt thép căng cho kết cấu bê tông cốt thép, cần sử dụng các loại thép sau đây:
a) thép thanh nhóm A-V (A-V, Aт-V, Aт-VK, Aт-VCK), A-VI (A-VI, Aт-VI, Aт-VIK) và Aт-VII;
b) thép sợi nhóm B-II, Bp-II; và thép cáp K-7 và K-19.
Cho phép sử dụng thép thanh nhóm CIV, A-IV (A-IV, Aт-IV, Aт-IVC, Aт-IVK) và A-IIIв làm cốt
thép căng.
Trong các kết cấu có chiều dài không lớn hơn 12 m nên ưu tiên sử dụng cốt thép thanh nhóm
Aт-VII, Aт-VI và Aт-V.
CHÚ THÍCH: Để làm cốt thép căng cho kết cấu bê tông cốt thép ứng lực trước làm từ bê tông
nhẹ có cấp B7,5 đến B12,5, nên sử dụng các loại thép thanh sau đây: CIV, A-IV (A-IV, AT-IV,
AT-IVC, AT-IVK) và A-IIIB.
5.2.1.6. Để làm cốt thép căng cho kết cấu chịu áp lực hơi, chất lỏng và vật liệu rời nên dùng các
loại thép sau đây:
a) Thép sợi nhóm B-II, Bp-I và thép cáp K-7 và K-19.
b) Thép thanh nhóm A-V (A-V, Aт-V, Aт-VK, Aт-VCK), A-VI (A-VI, Aт-VI, Aт-VIK) và Aт-VII;
c) Thép thanh nhóm CIV, A-IV (A-IV, Aт-IV, Aт-IVK, Aт-IVC).

Trong các kết cấu trên cũng cho phép sử dụng thép nhóm A-IIIв.
Để làm cốt thép căng trong các kết cấu làm việc trong môi trường xâm thực mạnh nên ưu tiên
dùng thép nhóm CIV, A-IV, cũng như các loại thép nhóm Aт-VIK, Aт-VK, Aт-VCK và Aт-IVK.
5.2.1.7. Khi lựa chọn loại và mác thép làm cốt thép đặt theo tính toán, cũng như lựa chọn thép
cán định hình cho các chi tiết đặt sẵn cần kể đến điều kiện nhiệt độ sử dụng của kết cấu và tính
chất chịu tải theo yêu cầu trong Phụ lục A và B.
5.2.1.8. Đối với móc cẩu của các cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép lắp ghép cần sử dụng loại
cốt thép cán nóng nhóm Ac-II mác 10MnTi và nhóm CI, A-I mác Cт3cn2.
5.2.1.9. Trong tiêu chuẩn này, từ đây trở đi, khi không cần thiết phải chỉ rõ loại thép thanh (cán
nóng, nhiệt luyện), ký hiệu nhóm thép sử dụng ký hiệu của cốt thép cán nóng (ví dụ: nhóm thép
A-V được hiểu là cốt thép nhóm A-V, Aт-V, Aт-VK và Aт-VCK).
5.2.2. Đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán của cốt thép
5.2.2.1. Cường độ tiêu chuẩn của cốt thép Rsn là giá trị nhỏ nhất được kiểm soát của giới hạn
chảy thực tế hoặc quy ước (bằng ứng suất ứng với biến dạng dư là 0,2%).
Đặc trưng được kiểm soát nêu trên của cốt thép được lấy theo các tiêu chuẩn nhà nước hiện
hành và các điều kiện kỹ thuật của thép cốt đảm bảo với xác xuất không nhỏ hơn 95%.
Cường độ tiêu chuẩn Rsn của một số loại thép thanh và thép sợi cho trong các Bảng 18 và Bảng
19; đối với một số loại thép khác xem Phụ lục B.
5.2.2.2. Cường độ chịu kéo tính toán Rs của cốt thép khi tính toán theo các trạng thái giới hạn
thứ nhất và thứ hai được xác định theo công thức:
Rs = (10)
Trong đó:
γs là hệ số độ tin cậy của cốt thép, lấy theo Bảng 20. Đối với các loại thép khác xem Phụ lục B.
Bảng 18 - Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn Rsn và cường độ chịu kéo tính toán của thép
thanh khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rs, ser
Nhóm thép thanh Giá trị Rsn và Rs,ser, MPa
CI, A-I 235
CII, A-II 295
CIII, A-III 390
CIV, A-IV 590
A-V 788
A-VI 980
AT-VII 1175
A-IIIB 540
CHÚ THÍCH: ký hiệu nhóm thép lấy theo 5.2.1.1 và 5.2.1.9.
Bảng 19 - Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn Rsn và cường độ chịu kéo tính toán của thép sợi
khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rs,ser
Nhóm thép sợi Cấp độ bền Đường kính, mm Giá trị Rsn và Rs,ser,
MPa
Bp-I - 3; 4; 5 490
B-II 1500 3 1500

1400 4; 5 1400
1300 6 1300
1200 7 1200
1100 8 1100
Bp-II
1500 3 1500
1400 4; 5 1400
1200 6 1200
1100 7 1100
1000 8 1000
K-7
1500 6; 9; 12 1500
1400 15 1400
K-19 1500 14 1500
CHÚ THÍCH 1: Cấp độ bền của thép sợi là giá trị của giới hạn chảy quy ước, tính bằng MPa.
CHÚ THÍCH 2: Đối với thép sợi nhóm B-II; Bp-II, K-7 và K-19 trong ký hiệu chỉ rõ độ bền, ví dụ:
- Ký hiệu thép sợi nhóm B-II có đường kính 3 mm: φ3B1 500
- Ký hiệu thép sợi nhóm Bp-II có đường kính 5 mm: φ 5Bp1 400
- Ký hiệu thép cáp nhóm K-7 có đường kính 12 mm: φ12K7-1 500
Bảng 20 - Hệ số độ tin cậy của cốt thép γs
Nhóm thép thanh Giá trị γs khi tính toán kết cấu theo
các trạng thái giới hạn
thứ nhất thứ hai
Thép thanh CI, A-I, CII, A-II 1,05 1,00
CIII, A-III có
đường kính, mm
Từ 6 đến 8 1,10 1,00
Từ 10 đến 40 1,07 1,00
CIV, A-IV, A-V 1,15 1,00
A-VI, AT-VII 1,20 1,00
A-IIIB có kiểm soát độ
giãn dài và ứng suất
1,10 1,00
chỉ kiểm soát độ
giãn dài
1,20 1,00
Thép sợi Bp-I 1,20 1,00
B-II, Bp-II 1,20 1,00
Thép cáp K-7, K-19 1,20 1,00
CHÚ THÍCH: ký hiệu nhóm thép lấy theo 5.2.1.1 và 5.2.1.9
5.2.2.3. Cường độ chịu nén tính toán của cốt thép Rsc dùng trong tính toán kết cấu theo các trạng
thái giới hạn thứ nhất khi có sự dính kết giữa bê tông và cốt thép lấy theo Bảng 21 và Bảng 22.

Khi tính toán trong giai đoạn nén trước kết cấu, giá trị Rsc lấy không lớn hơn 330 MPa, còn đối
với thép nhóm A-IIIB lấy bằng 170 MPa.
Khi không có dính kết giữa bê tông và cốt thép lấy Rsc = 0.
5.2.2.4. Cường độ tính toán của cốt thép khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất được
giảm xuống (hoặc tăng lên) bằng cách nhân với hệ số điều kiện làm việc của cốt thép γsi. Hệ số
này kể đến sự nguy hiểm do phá hoại vì mỏi, sự phân bố ứng suất không đều trong tiết diện,
điều kiện neo, cường độ của bê tông bao quanh cốt thép, v.v…, hoặc khi cốt thép làm việc trong
điều kiện ứng suất lớn hơn giới hạn chảy quy ước, sự thay đổi tính chất của thép do điều kiện
sản xuất, v.v…
Cường độ tính toán của cốt thép khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rs,ser đưa vào
tính toán với hệ số điều kiện làm việc γsi = 1,0.
Cường độ tính toán của cốt thép ngang (cốt thép đai và cốt thép xiên) Rsw được giảm xuống so
với Rs bằng cách nhân với các hệ số điều kiện làm việc γs1 và γs2. Các hệ số này lấy như sau:
d) Không phụ thuộc vào loại và mác thép: lấy γs1 = 0,8 (γs1 kể đến sự phân bố ứng suất không
đều trong cốt thép);
Bảng 21 - Cường độ tính toán của cốt thép thanh khi tính toán theo các trạng thái giới hạn
thứ nhất
Nhóm thép thanh Cường độ chịu kéo, MPa Cường độ chịu
nén
Rsc
cốt thép dọc
Rs
cốt thép ngang
(cốt thép đai, cốt
thép xiên) Rsw
CI, A-I 225 175 225
CII, A-II 280 225 280
A-III có đường kính, mm Từ 6 đến 8 335 285* 355
CIII, A-III có đường kính, mm Từ 10 đến 40 365 290* 365
CIV, A-IV 510 405 450**
A-V 680 545 500**
A-VI 815 650 500**
AT-VII 980 785 500**
A-IIIB có kiểm soát độ
giãn dài và ứng
suất
490 390 200
chỉ kiểm soát độ
giãn dài
450 360 200
* Trong khung thép hàn, đối với cốt thép đai dùng thép nhóm CIII, A-III có đường kính nhỏ hơn
1/3 đường kính cốt thép dọc thì giá trị Rsw = 255 MPa.
** Các giá trị Rsc nêu trên được lấy cho kết cấu làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ
khi kể đến trong tính toán các tải trọng lấy theo 2a trong Bảng 15; khi kể đến các tải trọng lấy
theo mục 2b trong Bảng 15 thì giá trị Rsc = 400 MPa. Đối với các kết cấu làm từ bê tông tổ ong và
bê tông rỗng, trong mọi trường hợp lấy Rsc = 400 MPa.
CHÚ THÍCH 1: Trong mọi trường hợp, khi vì lý do nào đó, cốt thép không căng nhóm CIII, A-III
trở lên được dùng làm cốt thép ngang (cốt thép đai, hoặc cốt thép xiên), giá trị cường độ tính
toán Rsw lấy như đối với thép nhóm CIII, A-III.

CHÚ THÍCH 2: Ký hiệu nhóm thép xem 5.2.1.1 và 5.2.1.9.
Bảng 22 - Cường độ tính toán của cốt thép sợi khi tính toán theo các trạng thái giới hạn
thứ nhất, MPa
Nhóm thép sợi
Đường kính thép sợi,
mm
Cường độ chịu kéo tính toán Cường độ chịu
nén tính toán
Rsc
Cốt thép dọc
Rs
Cốt thép ngang
(cốt thép đai, cốt
thép xiên) Rsw
Bp-I 3; 4; 5 410 290* 375**
B-II có cấp độ bền
500**
1500 3 1250 1000
1400 4; 5 1170 940
1300 6 1050 835
1200 7 1000 785
1100 8 915 730
Bp-II có cấp độ bền
1500 3 1250 1000
1400 4; 5 1170 940
1200 6 1000 785
1100 7 915 730
1000 8 850 680
K-7 có cấp độ bền
1500 6; 9; 12 1250 1000
1400 15 1160 945
K-19 14 1250 1000
* Khi sử dụng thép sợi trong khung thép buộc, giá trị Rsw cần lấy bằng 325 MPa.
** Các giá trị Rsc nêu trên được lấy khi tính toán kết cấu làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê
tông nhẹ chịu các tải trọng lấy theo 2a trong Bảng 15; khi tính toán kết cấu chịu các tải trọng lấy
theo 2b trong Bảng 15 thì giá trị Rsc = 400 MPa cũng như khi tính toán các kết cấu làm từ bê tông
tổ ong và bê tông rỗng chịu mọi loại tải trọng, giá trị Rsc lấy như sau: đối với sợi thép Bp-I lấy
bằng 340 MPa, đối với B-II, Bp-II, K-7 và K-19: lấy bằng 400 MPa.
a) Đối với thép thanh nhóm CIII, A-III có đường kính nhỏ hơn 1/3 đường kính cốt thép dọc và đối
với thép sợi nhóm Bp-I trong khung thép hàn: γs2 = 0,9 (γs2 kể đến khả năng liên kết hàn bị phá
hoại giòn).
Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ngang (cốt thép đai và cốt thép xiên) Rsw có kể đến các
hệ số điều kiện làm việc γs1 và γs2 nêu trên cho trong Bảng 21 và Bảng 22.
Ngoài ra, các cường độ tính toán Rs, Rsc, Rsw trong các trường hợp tương ứng cần được nhân
với các hệ số điều kiện làm việc của cốt thép. Các hệ số này cho trong các Bảng từ 23 đến Bảng
26.
Bảng 23 - Các hệ số điều kiện làm việc của cốt thép γsi
Các yếu tố cần kể Đặc trưng của Nhóm cốt thép Các giá trị γsi

đến hệ số điều
kiện làm việc của
cốt thép
cốt thép Ký hiệu Giá trị
1. Cốt thép chịu lực
cắt
Cốt thép ngang Tất cả các nhóm
cốt thép
γs1 Xem 5.2.2.4
2. Có nối hàn cốt
thép khi chịu lực cắt
Cốt thép ngang CIII, A-III; BP-I γs2 Xem 5.2.2.4
3. Tải trọng lặp Cốt thép dọc
và cốt thép
ngang
Tất cả các nhóm
cốt thép
γs3 Xem Bảng 24
4. Có nối hàn khi
chịu tải trọng lặp
Cốt thép dọc
và cốt thép
ngang khi có
liên kết hàn
CI, A-I, CII, A-II,
CIII, A-III, CIV, A-
IV; A-V
γs4 Xem Bảng 25
5. Đoạn truyền ứng
suất đối với cốt
thép không neo và
đoạn neo cốt thép
không căng
Cốt thép dọc
căng
Tất cả các nhóm
cốt thép
γs5
lx/lp trong đó: lx là khoảng
cách kể từ đầu đoạn
truyền ứng suất đến
tiết diện tính toán;
lp, lan tương ứng là
chiều dài đoạn truyền
ứng suất và vùng neo
cốt thép (xem 5.2.2.5
và 8.5.2)
Cốt thép dọc
không căng
lx/lan
6. Cốt thép cường
độ cao làm việc
trong điều kiện ứng
suất lớn hơn giới
hạn chảy quy ước
Cốt thép dọc
chịu kéo CIV, A-IV; A-V; A-
VI; AT-VII; B-II; K-
7; K-19
γs6 Xem điều 6.2.2.4
7. Cấu kiện làm từ
bê tông nhẹ cấp
B7,5 và thấp hơn
Cốt thép ngang
CI, A-I; Bp-I γs7 0,8
8. Cấu kiện làm từ
bê tông tổ ong cấp
B7,5 và thấp hơn
Cốt thép dọc
chịu nén Tất cả các nhóm
cốt thép
γs8
≤ 1
Cốt thép ngang ≤ 1
9. Lớp bảo vệ cốt
thép trong cấu kiện
làm từ bê tông tổ
ong
Cốt thép dọc
chịu nén Tất cả các nhóm
cốt thép
γs9 Xem Bảng 26
CHÚ THÍCH 1: Các hệ số γs3 và γs4 theo mục 3 và 4 trong bảng này chỉ kể đến trong tính toán
chịu mỏi; đối với cốt thép có nối bằng liên kết hàn, các hệ số trên được kể đến đồng thời.
CHÚ THÍCH 2: Hệ số γs5 theo mục 5 trong bảng này dùng cho cả cường độ tính toán Rs và ứng
suất trước trong cốt thép σsp.
CHÚ THÍCH 3: Trong các công thức ở mục 8 trong bảng này, các giá trị Rsc và Rsw tính bằng
MPa; giá trị B (cấp độ bền chịu nén của bê tông, MPa) lấy theo 5.1.1.2.
Bảng 24 - Hệ số điều kiện làm việc của cốt thép γs3 khi kết cấu chịu tải trọng lặp
Nhóm cốt thép Giá trị γs3 ứng với hệ số không đối xứng của chu kỳ ρs bằng

-1,0 -0,2 0 0,2 0,4 0,7 0,8 0,9 1,0
CI, A-I 0,41 0,63 0,70 0,77 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00
CII, A-II 0,42 0,51 0,55 0,60 0,69 0,93 1,00 1,00 1,00
A-III có đường
kính, mm
từ 6 đến 8 0,33 0,38 0,42 0,47 0,57 0,85 0,95 1,00 1,00
CIII, A-III có
đường kính,
mm
từ 10 đến 40 0,31 0,36 0,40 0,45 0,55 0,81 0,91 0,95 1,00
CIV, A-IV - - - - 0,38 0,72 0,91 0,96 1,00
A-V - - - - 0,27 0,55 0,69 0,87 1,00
A-VI - - - - 0,19 0,53 0,67 0,87 1,00
AT-VII - - - - 0,15 0,40 0,60 0,80 1,00
Bp-II - - - - - 0,67 0,82 0,91 1,00
B-II - - - - - 0,77 0,97 1,00 1,00
K-7 đường
kính, mm
Từ 6 đến 9 - - - - - 0,77 0,92 1,00 1,00
Từ 12 đến 15 - - - - - 0,68 0,84 1,00 1,00
K-19, đường kính 14 mm - - - - - 0,63 0,77 0,96 1,00
Bp-I - - 0,56 0,71 0,85 0,94 1,00 1,00 1,00
A-IIIB có kiểm soát
độ giãn dài và
ứng suất
- - - - 0,41 0,66 0,84 1,00 1,00
chỉ kiểm tra
ứng suất
- - - - 0,46 0,73 0,93 1,00 1,00
CHÚ THÍCH 1: ρs = ; trong đó σs,min và σs,max tương ứng là ứng suất nhỏ nhất và lớn nhất trong cốt
thép trong một chu kỳ thay đổi của tải trọng, được xác định theo 6.3.1.
CHÚ THÍCH 2: Khi tính toán cấu kiện chịu uốn làm từ bê tông nặng và cốt thép không căng, đối
với cốt thép dọc lấy như sau:
+ khi 0 ≤ ≤ 0,20ρs = 0,30;
+ khi 0,20 < ≤ 0,75 ρs = 0,15 + 0,8;
+khi > 0,75 ρs =
trong đó Mmin, Mmax tương ứng là mômen uốn nhỏ nhất và lớn nhất tại tiết diện tính toán trong một
chu kỳ thay đổi của tải trọng.
CHÚ THÍCH 3: Ứng với các giá trị ρs ghi trong bảng mà không có giá trị γs3 thì không cho phép sử
dụng loại cốt thép tương ứng.
Bảng 25 - Hệ số điều kiện làm việc của cốt thép γs4
Nhóm cốt
thép
Nhóm
liên kết
hàn
Khi kết cấu chịu tải trọng lặp với hệ số không đối xứng của chu kỳ ρs
bằng
0 0,2 0,4 0,7 0,8 0,9 1,0
CI, A-I 1 0,90 0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

CII, A-II
2 0,65 0,70 0,75 0,90 1,00 1,00 1,00
3 0,25 0,30 0,35 0,50 0,65 0,85 1,00
4 0,20 0,20 0,25 0,30 0,45 0,65 1,00
CIII, A-III
1 0,90 0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
2 0,60 0,65 0,65 0,70 0,75 0,85 1,00
3 0,20 0,25 0,30 0,45 0,60 0,80 1,00
4 0,15 0,20 0,20 0,30 0,40 0,60 1,00
CIV, A-IV
1 - - 0,95 0,95 1,00 1,00 1,00
2 - - 0,75 0,75 0,80 0,90 1,00
3 - - 0,30 0,35 0,55 0,70 1,00
A-V cán
nóng
1 - - 0,95 0,95 1,00 1,00 1,00
2 - - 0,75 0,75 0,80 0,90 1,00
3 - - 0,35 0,40 0,50 0,70 1,00
CHÚ THÍCH 1: Các nhóm của liên kết hàn nêu trong bảng này bao gồm:
+ Nhóm 1 - liên kết hàn đối đầu các thanh thép (A-II, CII, A-III, CIII, A-IV, CIV, A-V) có đường kính
giống nhau, có gia công cơ khí trước hoặc sau khi hàn;
+ Nhóm 2 - liên kết hai thanh thép giao nhau hình chữ nhật bằng mối hàn tiếp xúc; liên kết hàn
đối đầu của 2 thanh thép (A-I, CI, A-II, CII, A-III, CIII) có cùng đường kính và được vát đầu;
+ Nhóm 3 - liên kết hàn 3 thanh thép (A-IIIC) chồng nhau (3 lớp) kiểu chữ thập bằng mối hàn tiếp
xúc; liên kết hàn đối đầu của hai thanh thép (A-III, CIII) ghép sát nhau; liên kết hàn đối đầu của
hai thanh thép có máng thép; liên kết hàn hai thanh thép (A-I, CI, A-II, CII, A-III, CIII, A-IV, CIV, A-
V) bằng hai đoạn thanh thép nối với đường hàn trên toàn bộ đoạn thép nối; liên kết hàn chữ T
của thanh thép và bản thép bằng mối hàn tiếp xúc;
+ Nhóm 4 - liên kết hàn chồng thanh thép (A-I, CI, A-II, CII, A-III, CIII) và bản thép bằng mối hàn
tiếp xúc, hàn hồ quang; liên kết hàn chữ T của thanh thép bằng mối hàn hồ quang và không có
kim loại phụ;
CHÚ THÍCH 2: Trong bảng cho các giá trị γs4 đối với cốt thép đường kính đến 20 mm.
CHÚ THÍCH 3: Giá trị hệ số γs4 cần được giảm xuống 5% khi đường kính thanh thép là 22 mm
đến 32 mm và giảm xuống 10% khi đường kính thanh thép lớn hơn 32 mm.
Bảng 26 - Hệ số điều kiện làm việc γs9 của cốt thép
Lớp bảo vệ Giá trị γs9 của cốt thép
tròn trơn có gờ
1. Xi măng Polistirol, sơn khoáng chất 1,0 1,0
2. Xi măng-bi tum (lạnh)
khi đường kính cốt thép
Lớn hơn hoặc bằng 6
mm
0,7 1,0
Nhỏ hơn 6 mm 0,7 0,7
3. Bi tum-silicat (nóng) 0,7 0,7
4. Bi tum-đất sét 0,5 0,7
5. Bi tum đá phiến, xi măng 0,5 0,5

5.2.2.5. Chiều dài đoạn truyền ứng suất lp của cốt thép căng không có neo được xác định theo
công thức:
lp =








λ+σ
ω p
Rbp
sp
p d (11)
trong đó ωp và λp lấy theo Bảng 27.
Trong trường hợp cần thiết, giá trị Rbp cần được nhân với các hệ số điều kiện làm việc của bê
tông, ngoại trừ γb2.
Giá trị σsp trong công thức (11) được lấy bằng:
- giá trị lớn hơn trong hai giá trị Rs và σsp khi tính toán theo độ bền;
- giá trị σsp khi tính toán cấu kiện theo khả năng chống nứt, ở đây, σsp được lấy có kể đến hao tổn
ứng suất tính theo công thức từ mục 1 đến mục 5 trong Bảng 6.
Trong các cấu kiện làm từ bê tông hạt nhỏ nhóm B và bê tông nhẹ có cốt liệu nhỏ loại rỗng (trừ
bê tông cấp B7,5 đến B12,5), giá trị ωp và λp lấy tăng lên 1,2 lần so với các giá trị cho trong Bảng
27.
Trong trường hợp ứng lực nén trước truyền đột ngột vào bê tông, đối với thép thanh có gờ thì
các giá trị ωp và λp được lấy tăng lên 1,25 lần. Không cho phép truyền ứng lực nén trước đột ngột
khi sử dụng cốt thép thanh có đường kính lớn hơn 18 mm.
Đối với thép thanh có gờ của tất cả các nhóm, giá trị lp lấy không nhỏ hơn 15d.
Đối với thép sợi (trừ thép sợi cường độ cao nhóm Bp-II có các neo ở trong phạm vi đoạn ngàm)
thì điểm đầu của đoạn truyền ứng suất trong trường hợp truyền ứng lực nén đột ngột vào bê
tông lấy từ điểm cách đầu mút cấu kiện một khoảng cách là 0,25 lp.
Bảng 27 - Các hệ số để xác định chiều dài đoạn truyền ứng suất lp của cốt thép căng
không có neo
Loại và nhóm thép Đường kính
mm
Các hệ số
ωp λp
1. Thép thanh có gờ (tất
cả các nhóm thép)
Không phụ thuộc
đường kính
0,25 10
2. Thép sợi cường độ cao
có gờ nhóm Bp-II
5 1,40 40
4 1,40 50
3 1,40 60
3. Thép cáp
K-7
15 1,00 25
12 1,10 25
9 1,25 30
6 1,40 40
K-19 14 1,00 25
CHÚ THÍCH: Đối với các cấu kiện làm từ bê tông nhẹ có cấp từ B7,5 đến B12,5 thì các giá trị ωp
và λp được lấy tăng lên 1,4 lần so với các giá trị tương ứng trong bảng này.
5.2.2.6. Giá trị mô đun đàn hồi Es của một số loại cốt thép cho trong Bảng 28.

Bảng 28 - Mô đun đàn hồi của một số loại cốt thép
Nhóm cốt thép Es x 10-4
, MPa
CI, A-I, CII, A-II 21
CIII, A-III 20
CIV, A-IV, A-V, A-VI và AT-VII 19
A-IIIB 18
B-II, Bp-II 20
K-7, K-19 18
Bp-I 17
6. Tính toán cấu kiện bê tông, bê tông cốt thép theo các trạng thái giới hạn thứ nhất
6.1. Tính toán cấu kiện bê tông theo độ bền
6.1.1. Nguyên tắc chung
6.1.1.1. Tính toán cấu kiện bê tông theo độ bền cần được tiến hành trên tiết diện thẳng góc với
trục dọc cấu kiện. Tùy vào điều kiện làm việc của cấu kiện, mà trong tính toán có kể đến hoặc
không kể đến sự làm việc của vùng chịu kéo.
6.1.1.2. Đối với các cấu kiện chịu nén lệch tâm nêu trong 4.1.7a mà trạng thái giới hạn được đặc
trưng bằng sự phá hoại của bê tông chịu nén, thì khi tính toán không kể đến sự làm việc của bê
tông chịu kéo. Độ bền chịu nén của bê tông được quy ước là ứng suất nén của bê tông, có giá trị
bằng Rb và phân bố đều trên vùng chịu nén của tiết diện - vùng chịu nén quy ước (Hình 2) và sau
đây được gọi tắt là vùng chịu nén của bê tông.
Hình 2 - Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trên tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện
bê tông chịu nén lệch tâm khi tính theo độ bền không kể đến sự làm việc của bê tông vùng
chịu kéo
6.1.1.3. Đối với các cấu kiện nêu trong 4.1.7b, cũng như với các cấu kiện không cho phép nứt
theo điều kiện sử dụng kết cấu (cấu kiện chịu áp lực trước, mái đua, tường chắn, v.v…) khi tính
toán có kể đến sự làm việc của bê tông vùng chịu kéo. Khi đó trạng thái giới hạn được đặc trưng
bằng sự phá hoại của bê tông vùng chịu kéo (xuất hiện vết nứt). Lực tới hạn được xác định dựa
trên các giả thuyết sau (Hình 3):
- Tiết diện vẫn được coi là phẳng sau khi biến dạng;
- Độ giãn dài tương đối lớn nhất của thớ bê tông chịu kéo ngoài cùng lấy bằng 2Rbt/Eb;
- Ứng suất trong bê tông vùng chịu nén được xác định với biến dạng đàn hồi của bê tông (trong
một số trường hợp có kể cả biến dạng không đàn hồi);
- Ứng suất bê tông vùng chịu kéo được phân bố đều và bằng Rbt;
6.1.1.4. Khi có khả năng hình thành vết nứt xiên (ví dụ: cấu kiện có tiết diện chữ i, T chịu lực cắt),
cần tính toán cấu kiện bê tông theo các điều kiện (144) và (145), trong đó cường độ tính toán của

bê tông khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rb,ser và Rbt,ser được thay bằng các giá trị
cường độ tính toán tương ứng khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất Rb và Rbt;
6.1.1.5. Ngoài ra, cấu kiện cần được tính toán chịu tác dụng cục bộ của tải trọng theo 6.2.5.1.
bê tông chịu uốn (nén lệch tâm) được tính theo độ bền, có kể đến sự làm việc của bê tông
vùng chịu kéo
6.1.2. Tính toán cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm
6.1.2.1. Khi tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm, cần tính đến độ lệch tâm ngẫu nhiên ea của lực
dọc. Giá trị ea được xác định theo 4.2.12.
6.1.2.2. Khi độ mảnh của cấu kiện l0/i > 14, cần xét đến ảnh hưởng của độ cong trong mặt phẳng
lệch tâm của lực dọc và trong mặt phẳng vuông góc với nó đến khả năng chịu lực của cấu kiện
bằng cách nhân giá trị của e0 với hệ số η (xem 6.1.2.5). Trong trường hợp tính toán ngoài mặt
phẳng lệch tâm của lực dọc, giá trị e0 được lấy bằng độ lệch tâm ngẫu nhiên ea.
Không cho phép sử dụng cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm (trừ các trường hợp nêu trong
4.1.7b) khi độ lệch tâm của điểm đặt lực dọc đã kể đến uốn dọc e0η vượt quá:
a) Theo tổ hợp tải trọng:
- Cơ bản: .................................................................................................................................0,90y
- Đặc biệt:.................................................................................................................................0,95y
b) Theo loại và cấp bê tông:
- Với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ và bê tông nhẹ có cấp lớn hơn B7,5: ...............................y-10
- Với loại bê tông và cấp bê tông khác: .....................................................................................y-20
(ở đây, y là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến thớ bê tông chịu nén nhiều hơn, tính bằng
mm).
6.1.2.3. Đối với các cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm nêu ở 8.11.2, cần đặt cốt thép cấu tạo.
6.1.2.4. Cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm (Hình 2) cần được tính toán theo điều kiện:
N ≤ αRbAb (12)
Trong đó: Ab là diện tích bê tông vùng chịu nén, được xác định từ điều kiện trọng tâm vùng chịu
nén trùng với điểm đặt của hợp các ngoại lực.
Đối với cấu kiện có tiết diện chữ nhật, Ab được xác định theo công thức:
Ab = bh








−
h
e η
0
2
1 (13)

Đối với các cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm không cho phép xuất hiện vết nứt theo điều kiện
sử dụng, ngoài các tính toán theo điều kiện (12) phải kiểm tra thêm điều kiện (14) có kể đến sự
làm việc của bê tông vùng chịu kéo (xem 6.1.1, Hình 3):
N ≤
re
WR
0
plbt
−η
α
(14)
Đối với cấu kiện tiết diện chữ nhật điều kiện (14) có dạng:
N ≤
ϕ−
η
α
h
6
bh75,1
e
R
0
bt
(15)
Việc tính toán cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm nêu trong 4.1.7b cần phải được thực hiện theo
các điều kiện (14) và (15)
Trong các công thức từ (12) đến (15):
η là hệ số, xác định theo công thức (19);
α là hệ số, lấy như sau:
+ đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông rỗng: 1,00
+ đối với bê tông tổ ong được chưng áp: 0,85
+ đối với bê tông tổ ong không được chưng áp: 0,75
Wpl là mô men kháng uốn của tiết diện đối với thớ chịu kéo ngoài cùng có kể đến biến dạng
không đàn hồi của bê tông chịu kéo, được xác định theo công thức (16) với giả thiết không có lực
dọc:
Wpl =
xh
2I 0b
−
+ Sb0 (16)
r là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến điểm lõi của tiết diện cách xa vùng chịu kéo hơn cả,
được xác định theo công thức:
r = ϕ (17)
ϕ xem ở 7.1.2.4;
Vị trí trục trung hòa được xác định từ điều kiện:
S'b0 = (18)
6.1.2.5. Giá trị hệ số η xét ảnh hưởng của độ cong đến độ lệch tâm e0 của lực dọc, được xác
định theo công thức:
η =
N cr
N
−1
1
(19)
Trong đó Ncr là lực tới hạn quy ước, được xác định theo công thức

Ncr =
l
E
2
0l
b I4,6
ϕ 





+
δ+
1,0
1,0
11,0
e
(20)
ϕl là hệ số kể đến ảnh hưởng của tác dụng dài hạn của tải trọng đến độ cong của cấu kiện ở
trạng thái giới hạn lấy bằng:
ϕl = 1 + β
M
M l (21)
Nhưng không lớn hơn 1 + β;
Trong đó:
β là hệ số phụ thuộc vào loại bê tông, lấy theo Bảng 29;
M là mô men lấy đối với biên chịu kéo hoặc chịu nén ít hơn cả của tiết diện do tác dụng của tải
trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tải trọng tạm thời ngắn hạn;
Ml tương tự M, nhưng do tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn;
L0 là xác định theo Bảng 30;
δe là hệ số, lấy bằng e0/h, nhưng không nhỏ hơn δe,min:
δe,min = 0,5 - 0,01 R
h
l
b01,00
− (22)
ở đây: Rb là tính bằng megapascan (MPa).
Nếu mô men uốn (hoặc độ lệch tâm) do toàn bộ tải trọng và do tổng của tải trọng thường xuyên
và tải trọng tạm thời dài hạn có dấu khác nhau thì ϕl lấy như sau:
+ khi giá trị tuyệt đối của độ lệch tâm do toàn bộ tải trọng |e0| > 0,1h: ϕl =1;
+ khi |e0| ≤ 0,1h: ϕl = ϕl1 + 10 (1 - ϕl1)
h
e0
,
Trong đó:
ϕl1 được xác định theo công thức (21) với M lấy bằng lực dọc N (do tải trọng thường xuyên, tạm
thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn gây ra) nhân với khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến cạnh
bị kéo hoặc bị nén ít hơn cả do tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn gây ra.
Bảng 29 - Hệ số β trong công thức (21)
Loại bê tông Giá trị của β
1. Bê tông nặng 1,0
2. Bê tông hạt nhỏ nhóm:
+ A
+ B
+ C
1,3
1,5
1,0
3. Bê tông nhẹ có:

+ Cốt liệu nhân tạo loại đặc chắc
+ Cốt liệu nhân tạo loại xốp
+ Cốt liệu tự nhiên
1,0
1,5
2,5
4. Bê tông rỗng 2,0
5. Bê tông tổ ong:
+ chưng áp
+ không chưng áp
1,3
1,5
CHÚ THÍCH: Phân loại bê tông hạt nhỏ theo nhóm được quy định theo 5.1.1.3
Bảng 30 - Chiều dài tính toán l0 của cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm
Đặc trưng liên kết giữa tường và cột Giá trị l0
1. Có gối tựa ở trên và dưới
a) tựa khớp ở hai đầu
b) khi ngàm một đầu và đầu kia có thể chuyển dịch, đối với nhà:
+ nhiều nhịp
+ một nhịp
2. Đứng tự do
H
1,25H
1,50H
2,00H
CHÚ THÍCH: H là chiều cao cột (hoặc tường) giữa các tầng đã trừ đi chiều dày bản sàn hoặc
chiều cao kết cấu đứng tự do.
6.1.2.6. Tính toán cấu kiện bê tông chịu nén cục bộ cần được tiến hành theo 6.2.5.1 và 6.2.5.2.
6.1.3. Cấu kiện chịu uốn
6.1.3.1. Cấu kiện bê tông chịu uốn (Hình 3) cần được tính toán theo các điều kiện:
M ≤ α Rbt Wpl (23)
Trong đó:
α là hệ số, lấy theo 6.1.2.4;
Wpl xác định theo công thức (16), đối với cấu kiện có tiết diện chữ nhật Wpl lấy bằng:
Wpl = (24)
6.2. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo độ bền
6.2.1.1. Cấu kiện bê tông cốt thép phải được tính toán trên tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu
kiện và tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện theo hướng nguy hiểm nhất. Khi có mô men xoắn
cần kiểm tra độ bền tiết diện không gian được giới hạn bởi các vết nứt dạng xoắn ở vùng chịu
kéo theo hướng nguy hiểm nhất có thể xảy ra. Ngoài ra, cần tính toán cấu kiện chịu các tác dụng
cục bộ của tải trọng (nén cục bộ, nén thủng, giật đứt).
6.2.1.2. Khi có cốt thép căng không bám dính, tính toán kết cấu theo độ bền tiến hành theo chỉ
dẫn riêng.
6.2.2. Tính toán theo tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện
6.2.2.1. Nội lực tới hạn trên tiết diện thẳng góc cần xác định từ các giả thiết sau:
- Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông;

- Khả năng chịu nén của bê tông là ứng suất, lấy bằng Rb, được phân bố đều trên vùng chịu nén;
- Biến dạng (ứng suất) trong cốt thép được xác định phụ thuộc vào chiều cao vùng chịu nén của
bê tông và có xét đến biến dạng (ứng suất) do ứng lực trước (xem 6.2.2.19);
- Ứng suất kéo trong cốt thép được lấy không lớn hơn cường độ chịu kéo tính toán Rs;
- Ứng suất nén trong cốt thép được lấy không lớn hơn cường độ chịu nén tính toán Rsc.
6.2.2.2. Khi ngoại lực tác dụng trong mặt phẳng đi qua trục đối xứng của tiết diện và cốt thép đặt
tập trung theo cạnh vuông góc với mặt phẳng đó, việc tính toán tiết diện thẳng góc với trục dọc
cấu kiện cần được tiến hành phụ thuộc vào sự tương quan giữa giá trị chiều cao tương đối của
vùng chịu nén của bê tông ξ = x/h0, được xác định từ các điều kiện cân bằng tương ứng và giá trị
chiều cao tương đối vùng chịu nén của bê tông ξR (xem 6.2.2.3), tại thời điểm khi trạng thái giới
hạn của cấu kiện xảy ra đồng thời với việc ứng suất trong cốt thép chịu kéo đạt tới cường độ tính
toán Rs, có kể đến các hệ số điều kiện làm việc tương ứng, ngoại trừ hệ số γs6 (xem 6.2.2.4).
6.2.2.3. Giá trị ξR được xác định theo công thức:
ξR =






−+
1,1
11
,
ω
σ
σ
ω
usc
sR (25)
Trong đó:
ω là đặc trưng vùng chịu nén của bê tông, xác định theo công thức:
ω = α - 0,008 Rb (26)
ở đây:
α là hệ số được lấy như sau:
+ đối với bê tông nặng: 0,85
+ đối với bê tông hạt nhỏ (xem 5.1.1.3) nhóm A: 0,80
nhóm B, C: 0,75
+ đối với bê tông nhẹ, bê tông tổ ong và bê tông rỗng: 0,80
Đối với các loại bê tông được chưng áp (bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông rỗng), hệ số α lấy
giảm 0,05;
Rb tính bằng megapascan (MPa);
σsR là ứng suất trong cốt thép (MPa), đối với cốt thép:
+ có giới hạn chảy thực tế: CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III, A-IIIв, Bp-I:
σsR = Rs - σsp ;
+ có giới hạn chảy quy ước: CIV, A-IV, A-V, A-VI và Aт-VII:
σsR = Rs + 400 - σsp - ∆σsp ;
+ cường độ cao dạng sợi và cáp: B-II, Bp-II, K-7, K-19:
σsp = Rs + 400 - σsp , khi đó (∆σsp = 0);
ở đây:
Rs là cường độ chịu kéo tính toán có kể đến các hệ số điều kiện làm việc tương ứng

γsi, ngoại trừ γs6 (xem 6.2.2.4);
σsp là được lấy với γsp < 1;
∆σsp xem ở 6.2.2.19;
σsc,u là ứng suất giới hạn của cốt thép ở vùng chịu nén, được lấy như sau:
a) Đối với cấu kiện làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ tùy thuộc vào các yếu tố
nêu trong Bảng 15:
+ với loại tải trong tác dụng như tại 2a: 500 MPa
+ với loại tải trong tác dụng như tại 2b: 400 MPa
b) Đối với kết cấu làm từ bê tông rỗng và bê tông tổ ong, trong mọi trường hợp tải trọng đều lấy
bằng 400 MPa. Khi tính toán kết cấu trong giai đoạn nén trước giá trị σsc,u = 330 MPa.
Giá trị ξR được xác định theo công thức (25) đối với các cấu kiện làm từ bê tông tổ ong cần phải
lấy không lớn hơn 0,6.
6.2.2.4. Khi tính toán theo độ bền cấu kiện bê tông cốt thép sử dụng cốt thép cường độ cao (có
giới hạn chảy quy ước) nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, Aт-VII, B-II, K-7 và K-19, khi tuân thủ điều
kiện ξ < ξR, cường độ chịu kéo của cốt thép Rs cần được nhân với hệ số γs6 (xem mục 6 Bảng 23)
γs6 = η - (η -1) (2
ξ
ξ
R
-1) ≤ η (27)
Trong đó:
η là hệ số, lấy đối với loại cốt thép nhóm:
+ CIV, A-IV: 1,20
+ A-V, B-II, Bp-II, K-7, K-19: 1,15
+ A-VI, Aт-VII: 1,10
Đối với trường hợp chịu kéo đúng tâm, cũng như kéo lệch tâm do lực dọc đặt ở giữa các hợp lực
trong cốt thép, giá trị γs6 được lấy bằng η.
Khi mối nối hàn nằm ở vùng cấu kiện có mô men uốn vượt quá 0,9Mmax (Mmax là mô men tính
toán lớn nhất), giá trị hệ số γs6 đối với cốt thép nhóm CIV, A-IV, A-V lấy không lớn hơn 1,1; đối
với cốt thép nhóm A-VI và Aт-VII lấy không lớn hơn 1,05.
Hệ số γs6 không kể đến đối với các cấu kiện:
- được tính toán chịu tải trọng lặp;
- được bố trí cốt thép bằng các sợi thép cường độ cao đặt sát nhau (không có khe hở);
- được sử dụng trong môi trường ăn mòn.
6.2.2.5. Đối với cốt thép căng được đặt ở vùng chịu nén, khi chịu tác dụng của ngoại lực hoặc ở
giai đoạn nén trước, cường độ chịu nén tính toán Rsc (xem 6.2.2.6, 6.2.2.7, 6.2.2.11, 6.2.2.18)
cần được thay bằng ứng suất σsc = σsc,u - σ'sp (MPa) nhưng không lớn hơn Rsc, trong đó σ'sp được
xác định với hệ số γsp > 1, σsc,u lấy theo 6.2.2.3.
A. Cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật, chữ T, chữ I và vành khuyên
6.2.2.6. Đối với các tiết diện chữ nhật của cấu kiện chịu uốn nêu trong 6.2.2.2 (Hình 4), khi ξ = ≤
ξR cần được tính toán theo điều kiện:

M ≤ Rbbx (h0 - 0,5x) + RscA's (h0 - a') (28)
Trong đó, chiều cao vùng chịu nén x được xác định từ điều kiện:
RsAs - RscA's = Rbbx (29)
bê tông cốt thép chịu uốn khi tính toán theo độ bền
6.2.2.7. Việc tính toán tiết diện có cánh nằm trong vùng chịu nén khi ξ = x/h0 ≤ ξR cần được tiến
hành tùy thuộc vào vị trí của biên vùng chịu nén:
a) Nếu biên vùng chịu nén đi qua cánh (Hình 5a), nghĩa là thỏa mãn điều kiện:
RsAs ≤ Rbb'fh'f + RscA's (30)
Thì việc tính toán được thực hiện như đối với tiết diện chữ nhật có bề rộng b't theo 6.2.2.6.
b) Nếu biên vùng chịu nén đi qua bụng dầm (Hình 5b) nghĩa là không tuân theo điều kiện (30), thì
việc tính toán thực hiện theo điều kiện:
M ≤ Rbbx (h0 - 0,5x) + Rb (b'f - b)h'f (h0 - 0,5h'f) + RscA's (h0 - a') (31)
Trong đó, chiều cao bê tông vùng chịu nén x được xác định từ điều kiện:
RsAs - RscA's = Rbbx + Rb (b'f -b)h'f (32)
Giá trị b'f dùng để tính toán được lấy từ điều kiện: bề rộng mỗi bên cánh, tính từ mép bụng dầm
không được lớn hơn 1/6 nhịp cấu kiện và lấy b'f không lớn hơn:
- khi có sườn ngang hoặc khi h'f ≥ 0,1h: 1/2 khoảng cách thông thủy giữa các sườn dọc;
- khi không có sườn ngang hoặc khi khoảng cách giữa chúng lớn hơn khoảng cách giữa các
sườn dọc, h'f < 0,1 h: 6h'f;
- khi cánh có dạng công xôn:
+ trường hợp h'f ≥ 0,1h: 6h'f
+ trường hợp 0,05h ≤ h'f < 0,1h: 3 h'f
+ trường hợp h'f < 0,05 h: cánh không kể đến trong tính toán.

a - ở cánh; b - ở bụng
Hình 5 - Vị trí biên vùng chịu nén trên tiết diện của cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn
6.2.2.8. Khi tính toán theo độ bền cấu kiện chịu uốn nên tuân theo điều kiện x ≤ ξRh0. Trường hợp
nếu diện tích cốt thép chịu kéo đặt theo yêu cầu cấu tạo hoặc từ tính toán theo các trạng thái giới
hạn thứ hai được lấy lớn hơn so với cốt thép yêu cầu để tuân theo điều kiện x ≤ ξRh0, thì cần tiến
hành tính toán theo các công thức dùng cho trường hợp tổng quát (xem 6.2.2.19).
Nếu kết quả tính toán từ công thức (29) hoặc (32) cho thấy x > ξRh0, cho phép tính toán theo các
điều kiện (28) và (31), khi đó chiều cao vùng chịu nén tương ứng được xác định từ các công
thức:
σsAs - RscA's = Rsbx (33)
σsAs - RscA's = Rbbx + Rb (b'f - b) h'f (34)
Trong đó:
σs =
Rs
R Rs
sp
R






−++
+
ξ
ξσ
ξ
ξ
135,02,0
2,0
(35)
ở đây
ξ = x/h0 (x được tính với giá trị Rs có kể đến các hệ số điều kiện làm việc tương ứng của cốt
thép).
σsp - được xác định với hệ số γsp > 1,0.
Đối với cấu kiện làm từ bê tông cấp B30 và thấp hơn có cốt thép không căng nhóm CI, A-I, CII,
A-II, CIII, A-III và Bp-I, khi x > ξRh0 cho phép tính theo điều kiện (28) và (31), trong đó thay vào
giá trị x = ξRh0.
6.2.2.9. Đối với cấu kiện chịu uốn tiết diện vành khuyên có tỷ số giữa bán kính trong và ngoài r1/r2
> 0,5 và đặt cốt thép phân bố đều theo chu vi (số thanh không nhỏ hơn 6), việc tính toán cần
được thực hiện như khi tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm trong 6.2.2.12. Khi đó, trong công
thức (41), (42) lấy N = 0 và trong công thức (40) thay Ne0 bằng giá trị mô men uốn M.
B. Cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật và vành khuyên

6.2.2.10. Khi tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén lệch tâm cần kể đến độ lệch tâm ngẫu
nhiên ban đầu theo 4.2.12, cũng như ảnh hưởng của độ cong đến khả năng chịu lực của cấu
kiện theo 6.2.2.15.
6.2.2.11. Việc tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật nêu trong 6.2.2.2 cần được
thực hiện:
a) Khi ξ = x/h0 ≤ ξR (Hình 6) theo điều kiện:
Ne ≤ Rbbx (h0 - 0,5x) + RscA's (h0 - a') (36)
Trong đó, chiều cao vùng chịu nén được xác định theo công thức:
N + RsAs - RscA's = Rbbx (37)
bê tông cốt thép chịu nén lệch tâm khi tính theo độ bền
b) Khi ξ = x/h0 > ξR - cũng theo điều kiện (36), nhưng chiều cao vùng chịu nén được xác định như
sau:
 Đối với cấu kiện làm từ bê tông có cấp nhỏ hơn hoặc bằng B30, cốt thép nhóm CI, A-I, CII, A-
II, CIII, A-III, x được xác định theo công thức:
N + σsAs - RscA's = Rbbx (38)
Trong đó:
σs = s
R
R
hx






−
−
−
1
1
/1
2
0
ξ
(39)
 Đối với cấu kiện làm từ bê tông cấp lớn hơn B30 cũng như đối với cấu kiện sử dụng cốt thép
nhóm cao hơn A-III (không ứng lực trước hoặc có ứng lực trước) - x được xác định theo các
công thức (66), (67) hoặc (68).
6.2.2.12. Đối với cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện vành khuyên có tỷ số giữa bán kính trong và
bán kính ngoài r1/r1 ≥ 0,5, cốt thép phân bố đều theo chu vi (số thanh cốt thép dọc không nhỏ hơn
6), việc tính toán cần được tiến hành theo điều kiện:
Ne0 ≤ (RbArm + RscAs,totrs)
π
πξcirsin
+ RsAs,totϕszs (40)
Trong đó, diện tích tương đối của bê tông vùng chịu nén được xác định từ công thức:
ξcir =
tot,ss2scb
tot,ss1sp
A)RR(AR
A)R(N
ω++
ω+σ+
(41)
Nếu kết quả tính toán theo công thức (41) cho thấy giá trị ξcir < 0,15, thì trong công thức (40) giá
trị ξcir được xác định theo công thức:

ξcir =
tot,ssc
tot,ssssp
ARAR
A)R(N
b
+
ω+σ+
(42)
Trong đó, giá trị ϕs và zs được xác định theo các công thức (43) và (44) với ξcir = 0,15.
rm là giá trị trung bình của bán kính trong và bán kính ngoài của tiết diện;
rs là bán kính đường tròn đi qua trọng tâm cốt thép;
As,tot là diện tích toàn bộ tiết diện cốt thép dọc;
ϕs là hệ số, xác định theo công thức:
ϕs = ω1 - ω2ξcir (43)
zs là khoảng cách từ hợp lực của cốt thép chịu kéo đến trọng tâm tiết diện được xác định theo
công thức (44) nhưng lấy không lớn hơn rs:
zs = (0,2 + 1,3ξcir) rs (44)
σsp là được xác định với hệ số γsp >1;
ω1 là hệ số, xác định theo công thức:
ω1 = ηr - (45)
ở đây:
ηr là hệ số, lấy đối với cốt thép:
+ có giới hạn chảy thực tế (nhóm CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III): 1,0
+ có giới hạn chảy quy ước (nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, Aт-VII, B-II, Bp-II, K-7, K-19): 1,1
CHÚ THÍCH: Đối với các loại thép không theo Tiêu chuẩn Việt Nam, xem Phụ lục B.
ω2 là hệ số, được xác định theo công thức:
ω2 = ω1δ (46)
Trong đó giá trị δ được lấy bằng:
δ = 1,5 + 6Rs10-4
(47)
Rs tính bằng megapascan (MPa).
Nếu kết quả tính toán theo công thức (43) cho giá trị ϕs ≤ 0 thì trong công thức (40) thay ϕs = 0 và
giá trị ξcir tính từ công thức (41) với ω1 = ω2 = 0.
6.2.2.13. Cấu kiện có tiết diện đặc làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ đặt cốt thép gián tiếp
cần được tính toán theo các chỉ dẫn ở 6.2.2.11 và 6.2.2.19. Tiết diện đưa vào tính toán chỉ là
phần tiết diện bê tông Aef, giới hạn bởi trục các thanh cốt thép ngoài cùng của lưới thép hoặc trục
của cốt thép đai dạng xoắn (hình 7). Khi đó Rb trong các công thức từ (36) đến (38), (65) và (66)
được thay bằng cường độ lăng trụ quy đổi Rb,red, còn khi có cốt thép sợi cường độ cao, Rsc được
thay bằng Rsc,red.
Độ mảnh l0/ief của cấu kiện đặt cốt thép gián tiếp không được vượt quá giá trị:
+ 55, khi cốt thép gián tiếp là lưới thép;
+ 35, khi cốt thép gián tiếp có dạng xoắn.
Trong đó: ief là bán kính quán tính của phần tiết diện đưa vào tính toán.

Hình 7 - Cấu kiện chịu nén có đặt cốt thép gián tiếp
Giá trị Rb,red được xác định theo các công thức sau:
a) Khi cốt thép gián tiếp là lưới thép, Rb,red được tính như sau:
Rb,red = Rb + ϕµxyRs,xy (48)
Trong đó, Rs,xy là cường độ tính toán của thanh trong lưới thép;
µxy = (49)
ở đây:
nx, Asx, lx là tương ứng là số thanh, diện tích tiết diện ngang và chiều dài thanh trong lưới thép
(tính theo khoảng cách giữa trục của các thanh cốt thép ngoài cùng) theo một phương;
ny, Asy, ly là tương tự, nhưng theo phương kia;
Aef là diện tích bê tông nằm trong phạm vi lưới thép;
s là khoảng cách giữa các lưới thép;
ϕ là hệ số kể đến ảnh hưởng của cốt thép gián tiếp, được xác định theo công thức:
ϕ = (50)
Với ψ =
10
,
+b
xysxy
R
Rµ
(51)
Rs,xy, Rb tính bằng megapascan (MPa).
Đối với cấu kiện làm từ bê tông hạt nhỏ, hệ số ϕ lấy không lớn hơn 1,0.
Diện tích tiết diện của các thanh trong lưới thép hàn trên một đơn vị chiều dài theo phương này
hay phương kia không được khác nhau quá 1,5 lần.
b) Khi đặt cốt thép gián tiếp có dạng xoắn hoặc vòng, Rb,red được tính theo công thức:
Rb,red = Rb + 2µcirRs,cir (1 -
efd
e05,7
) (52)

Trong đó:
e0 là độ lệch tâm của lực dọc (không kể đến ảnh hưởng của độ cong);
Rs,cir là cường độ tính toán của cốt xoắn;
µcir là hàm lượng cốt thép, lấy bằng:
µcir =
Sd
A
ef
cirs,4
(53)
ở đây:
As,cir là diện tích tiết diện của cốt xoắn;
def là đường kính tiết diện nằm trong cốt xoắn;
s là bước xoắn.
Giá trị hàm lượng cốt thép được xác định theo các công thức (49) và (53), đối với cấu kiện làm
từ bê tông hạt nhỏ lấy không lớn hơn 0,04.
Cường độ chịu nén tính toán quy đổi Rsc,red của cốt thép dọc cường độ cao nhóm CIV, A-IV, A-V,
A-VI và Aт-VII, đối với cấu kiện làm từ bê tông nặng có cốt thép gián tiếp là lưới thép hàn được
xác định theo công thức (54):
Rsc,red = Rsc






−+
−+


























11
11
1
2
1
sc
s
sc
s
R
R
R
R
δ
δ
(54)
Nhưng lấy không lớn hơn Rs.
δ1 =
10
5,8
3
xR
E
s
sψθ
(55)
Trong đó:
θ = 0,8 + η 





−
100
1
, b
ef
tots R
A
A
ở đây:
η là hệ số, lấy như sau:
+ đối với nhóm cốt thép CIV, A-IV: 10
+ đối với nhóm cốt thép A-V, A-VI, Aт-VII: 25
As,tot là diện tích toàn bộ tiết diện các thanh cốt thép dọc cường độ cao;
Aef là như trong công thức (49);
Rb là tính bằng megapascan (MPa);
Giá trị θ lấy không nhỏ hơn 1,0 và không lớn hơn:
+ với cốt thép nhóm CIV, A-IV: 1,2
+ với cốt thép nhóm A-V, A-VI, Aт-VII: 1,6

Khi xác định giá trị giới hạn của chiều cao tương đối vùng chịu nén đối với tiết diện có cốt thép
gián tiếp theo công thức (25), thì giá trị ω trong đó được lấy theo công thức:
ω = α - 0,008 Rb + δ2 ≤ 0,9 (56)
Trong đó:
α là hệ số, lấy theo 6.2.2.3;
δ2 là hệ số, lấy bằng 10µ, nhưng không lớn hơn 0,15;
ở đây, µ là hàm lượng cốt thép µxy hoặc µcir được xác định theo công thức (49) và (53) tương ứng
với cốt thép gián tiếp dạng lưới thép hoặc xoắn.
Giá trị σsc,u trong công thức (25) đối với cấu kiện có cốt thép cường độ cao lấy bằng:
σsc,u = (2 + 8,5ψθ)Es x 10-3
(57)
Nhưng không lớn hơn:
- 900 MPa đối với cốt thép nhóm CIV, A-IV;
- 1200 MPa đối với cốt thép nhóm A-V, A-VI, Aт-VII.
Khi xét ảnh hưởng của độ cong đến khả năng chịu lực của cấu kiện được đặt cốt thép gián tiếp,
cần sử dụng các chỉ dẫn ở 6.2.2.15 khi xác định mô men quán tính của phần tiết diện giới hạn
bởi các thanh của lưới thép hoặc phần nằm trong phạm vi đai xoắn. Giá trị Ncr tính được từ công
thức (58) cần phải nhân với hệ số ϕ1 = 0,25 + 0,05l0/cef ≤ 1,0 (ở đây: cef bằng chiều cao hoặc
đường kính của phần tiết diện bê tông kể đến trong tính toán), còn khi xác định δe,min, số hạng thứ
hai trong vế phải của công thức (22) được thay bằng 0,01(l0/cef)ϕ2, với ϕ2 = 0,1 (l0/cef) - 1 ≤ 1,0.
Cốt thép gián tiếp được kể đến trong tính toán với điều kiện khi khả năng chịu lực của cấu kiện
xác định theo các chỉ dẫn ở điều này (với Aef và Rb,red) vượt quá khả năng chịu lực của nó nhưng
được xác định theo tiết diện nguyên A và giá trị cường độ tính toán của bê tông Rb không kể đến
ảnh hưởng của cốt thép gián tiếp.
Ngoài ra, cốt thép gián tiếp cần thỏa mãn các yêu cầu cấu tạo theo 8.7.3.
6.2.2.14 .Khi tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm có cốt thép gián tiếp, bên cạnh việc tính toán
độ bền theo 6.2.2.13 cần tính toán chống nứt cho lớp bê tông bảo vệ.
Việc tính toán được thực hiện theo các chỉ dẫn ở 6.2.2.11 và 6.2.2.19 theo giá trị sử dụng tải
trọng tính toán (γf = 1,0) với toàn bộ diện tích tiết diện bê tông và cường độ tính toán lấy bằng
Rb,ser và Rs,ser dùng cho các trạng thái giới hạn thứ hai, cường độ chịu nén tính toán của cốt thép
lấy bằng giá trị Rs,ser nhưng không lớn hơn 400 MPa.
Khi xác định giá trị giới hạn của chiều cao tương đối của vùng chịu nén trong các công thức (25)
và (69), lấy σsc,u = 400 MPa, còn trong công thức (26) hệ số 0,008 thay bằng 0,006.
Khi xét đến ảnh hưởng của độ mảnh cần tuân theo các chỉ dẫn ở 6.2.2.15, trong đó δe được xác
định theo công thức (22) nhưng thay 0,01 Rb bằng 0,008 Rb,ser.
6.2.2.15. Khi tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm, cần xét ảnh hưởng của độ cong đến khả năng
chịu lực của cấu kiện bằng cách tính toán kết cấu theo sơ đồ biến dạng (xem 4.2.6).
Cho phép tính toán kết cấu theo sơ đồ không biến dạng nếu xét ảnh hưởng của độ cong (khi độ
mảnh l/i > 14) đến độ bền, được xác định theo điều kiện (36), (40), (65), bằng cách nhân e0 với
hệ số η. Khi đó lực tới hạn quy ước trong công thức (19) để tính η được lấy bằng:

Ncr =












α+












+
ϕ
δ
+ϕ
s
p
el
2
0
b
l1,0
1,0
11,0lE4,6
l
(58)
Trong đó:
l0 lấy theo 6.2.2.16;
δe là hệ số, lấy theo 6.1.2.5;
ϕl là hệ số, được xác định theo công thức (21), trong đó mô men M, T được xác định đối với trục
song song với đường biên vùng chịu nén và đi qua trọng tâm các thanh cốt thép chịu kéo nhiều
nhất hoặc trọng tâm các thanh cốt thép chịu nén ít nhất (khi toàn bộ tiết diện bị nén). M do tác
dụng của toàn bộ tải trọng gây ra, T do tác động của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời
dài hạn gây ra. Nếu các mô men (hoặc độ lệch tâm) trên có dấu khác nhau, cần tuân theo các chỉ
dẫn ở 6.1.2.5.
ϕp là hệ số xét ảnh hưởng của cốt thép căng đến độ cứng của cấu kiện. Khi lực nén trước được
phân bố đều trên tiết diện, ϕp xác định theo công thức:
ϕp = 1 + 12
h
e
Rb
bp 0σ
(59)
ở đây:
σbp được xác định với hệ số γsp < 1,0;
Rb được lấy không xét đến các hệ số điều kiện làm việc của bê tông;
Giá trị e0/h lấy không lớn hơn 1,5.
α = Es/Eb.
Đối với các cấu kiện làm từ bê tông hạt nhỏ nhóm B, trong công thức (58) giá trị 6,4 được thay
bằng 5,6.
Khi tính toán tác dụng của mô men uốn ngoài mặt phẳng, độ lệch tâm của lực dọc e0 được lấy
bằng độ lệch tâm ngẫu nhiên (xem 4.2.12).
6.2.2.16. Chiều dài tính toán l0 của cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén lệch tâm nên xác định như
đối với cấu kiện của kết cấu khung có kể đến trạng thái biến dạng của nó khi tải trọng đặt ở vị trí
bất lợi nhất cho cấu kiện, có xét tới các biến dạng không đàn hồi của vật liệu và sự có mặt của
các vết nứt trên cấu kiện.
Đối với cấu kiện các kết cấu thường gặp, cho phép lấy chiều dài tính toán l0 của các cấu kiện
như sau:
a) Đối với cột nhà nhiều tầng có số nhịp không nhỏ hơn hai, liên kết giữa dầm và cột được giả
thiết là cứng khi kết cấu sàn là:
+ lắp ghép: l0 = H;
+ đổ toàn khối: l0 = 0,7H,
ở đây H là chiều cao tầng (khoảng cách giữa tâm các nút);
b) Đối với cột nhà một tầng liên kết khớp với kết cấu chịu lực mái (hệ kết cấu mái được xem là
cứng trong mặt phẳng của nó, có khả năng truyền lực ngang), cũng như cột của các cầu cạn: l0
lấy theo Bảng 31.
c) Đối với các cấu kiện của giàn và vòm: l0 lấy theo Bảng 32.
Bảng 31 - Chiều dài tính toán l0 của cột nhà một tầng

Đặc trưng Giá trị l0 khi tính trong mặt phẳng
khung
ngang hoặc
vuông góc
với trục cầu
cạn
vuông góc với khung
ngang hoặc song song
với trục cầu cạn khi
có không có
các giằng trong mặt
phẳng của hàng cột dọc
hoặc của các gối neo
Nhà có cầu
trục
khi kể đến tải
trọng do cầu
trục
phần cột
dưới dầm
cầu trục
không liên tục 1,5H1 0,8H1 1,2H1
liên tục 1,2H1 0,8H1 0,8H1
phần cột trên
dầm cầu trục
liên tục 2,0H2 1,5H2 1,5H2
khi không kể
đến tải trọng
do cầu trục
phần cột
dưới dầm
cầu trục
một nhịp 1,5H 0,8H1 1,2H
nhiều nhịp 1,2H 0,8H1 1,2H
phần cột trên
dầm cầu trục
liên tục 2,0H2 1,5H2 1,5H2
Nhà không
có cầu trục
cột bậc Phần cột
dưới
một nhịp 1,5H 0,8H 1,2H
nhiều nhịp 1,2H 0,8H 1,2H
phần cột trên 2,5H2 2,0H2 2,5H2
cột có tiết diện không đổi một nhịp 1,5H 0,8H 1,2H
nhiều nhịp 1,2H 0,8H 1,2H
cầu cạn khi có dầm cầu trục không liên tục 2,0H1 0,8H1 1,5H1
liên tục 1,5H1 0,8H1 1,0H1
khi liên kết giữa cột đỡ
đường ống và nhịp
khớp 2,0H 1,0H 2,0H
cứng 1,5H 0,7H 1,5H
CHÚ THÍCH 1:
H là chiều cao toàn bộ của cột tính từ mặt trên móng đến kết cấu ngang (giàn kèo hoặc thanh
xiên của dầm đỡ vì kèo) trong mặt phẳng tương ứng;
H1 là chiều cao phần cột dưới (tính từ mặt trên của móng đến mặt dưới dầm cầu trục).
H2 là chiều cao phần cột trên (tính từ mặt trên của bậc cột đến kết cấu ngang trong mặt phẳng
tương ứng).
CHÚ THÍCH 2: Nếu có liên kết đến đỉnh cột trong nhà có cầu trục, chiều cao tính toán phần cột
trên trong mặt phẳng chứa trục hàng cột dọc lấy bằng H2
Bảng 32 - Chiều dài tính toán l0 của cấu kiện giàn và vòm
Loại cấu kiện Chiều dài tính
toán l0 của cấu
kiện giàn và vòm
1. Các cấu kiện a) thanh cánh trong mặt phẳng e0 < (1/8) h1 0,9l

của giàn trên khi tính
toán
giàn e0 < (1/8) h1 0,8l
ngoài mặt phẳng
giàn
đối với phần dưới cửa
trời, khi chiều rộng cửa
trời lớn hơn hoặc bằng
12 m
0,8l
trong các trường hợp
còn lại
0,9l
b) thanh xiên và
thanh đứng khi
tính toán
trong mặt phẳng của giàn 0,8l
ngoài mặt phẳng
của giàn
0,9l 0,9l
0,8l 0,8l
2. Vòm khi tính trong mặt
phẳng vòm
3 khớp 0,580 L
2 khớp 0,540 L
không khớp 0,365 L
khi tính ngoài mặt phẳng vòm (bất kỳ) L
CHÚ THÍCH:
l là chiều dài cấu kiện tính theo tâm của các nút; còn đối với thanh cánh trên của giàn khi tính
toán trong mặt phẳng của giàn, l là khoảng cách giữa các nút liên kết chúng;
L là chiều dài vòm dọc theo trục hình học của nó; khi tính toán ngoài mặt phẳng vòm, L là khoảng
cách giữa các điểm liên kết nó theo phương vuông góc với mặt phẳng vòm;
h1 là chiều cao tiết diện thanh cánh trên của giàn;
b1, b2 là bề rộng tiết diện tương ứng của thanh cánh trên và thanh đứng (thanh xiên) của giàn.
C. Cấu kiện chịu kéo đúng tâm
6.2.2.17. Khi tính toán tiết diện cấu kiện bê tông cốt thép chịu kéo đúng tâm phải tuân theo điều
kiện:
N ≤ RsAs,tot (60)
Trong đó: As,tot là diện tích tiết diện của toàn bộ cốt thép dọc.
D. Cấu kiện chịu kéo lệch tâm tiết diện chữ nhật
6.2.2.18. Tính toán tiết diện cấu kiện chịu kéo lệch tâm nêu trong 6.2.2.2 cần được tiến hành tùy
thuộc vào vị trí đặt lực dọc N:
a) Nếu lực dọc N đặt trong khoảng giữa các hợp lực trong cốt thép S và S' (Hình 8a): tính theo
điều kiện:
Ne ≤ RsA's (h0 - a') (61)
Ne' ≤ RsAs (h0 - a') (62)
b) Nếu lực dọc N đặt ngoài khoảng cách giữa các hợp lực trong cốt thép S và S' (Hình 8b): tính
theo điều kiện:
Ne ≤ Rbbx (h0 - 0,5x) + RscA's (h0 - a') (63)
Trong đó: chiều cao vùng chịu nén x được xác định theo công thức:
RsAs - RscA's - N = Rbbx (64)
Nếu theo công thức (64) tính được giá trị x > ξRh0, thì trong công thức (63) thay x = ξRh0, với ξR
được xác định theo 6.2.2.3.

a - lực dọc N đặt giữa các hợp lực của cốt thép S, S';
b - lực dọc N đặt ngoài khoảng cách giữa các hợp lực của cốt thép S, S'
bê tông cốt thép chịu kéo lệch tâm, khi tính toán tiết diện theo độ bền
E. Trường hợp tính toán tổng quát
(Với tiết diện, ngoại lực và cách bố trí cốt thép bất kỳ)
6.2.2.19. Việc tính toán tiết diện trong trường hợp tổng quát (Hình 9) cần được tiến hành từ điều
kiện:
M ≤ ± (RbSb - ΣσsiSsi) (65)
Trong đó: dấu "cộng" trước ngoặc đơn được lấy với trường hợp kết cấu chịu nén lệch tâm và
uốn, dấu "trừ" được lấy đối với trường hợp kết cấu chịu kéo.

I-I là mặt phẳng song song với mặt phẳng tác dụng của mô men uốn, hoặc mặt phẳng đi qua
điểm đặt của lực dọc và hợp của các nội lực kéo, nén; A là điểm đặt hợp lực trong cốt thép chịu
nén và trong bê tông vùng chịu nén; B là điểm đặt của hợp lực trong cốt thép chịu kéo; C là điểm
đặt ngoại lực.
bê tông cốt thép trong trường hợp tổng quát tính toán tiết diện theo độ bền
M là trong cấu kiện chịu uốn: là hình chiếu của mô men do ngoại lực lên mặt phẳng vuông góc
với đường thẳng giới hạn vùng chịu nén của tiết diện;
Là trong cấu kiện chịu nén và kéo lệch tâm: là mô men do lực dọc N đối với trục song song với
đường thẳng giới hạn vùng chịu nén và đi qua:
+ trọng tâm tiết diện các thanh cốt thép dọc chịu kéo nhiều nhất hoặc chịu nén ít nhất khi cấu
kiện chịu nén lệch tâm;
+ điểm thuộc vùng chịu nén, nằm cách xa đường thẳng giới hạn vùng chịu nén hơn cả khi cấu
kiện chịu kéo lệch tâm;
Sb là mô men tĩnh của diện tích tiết diện vùng bê tông chịu nén đối với các trục tương ứng trong
các trục nêu trên. Khi đó trong các cấu kiện chịu uốn vị trí của trục được lấy như trong trường
hợp cấu kiện chịu nén lệch tâm;
Ssi là mô men tĩnh của diện tích thanh cốt thép dọc thứ i đối với trục tương ứng trong các trục nói
trên;
σsi là ứng suất trong thanh cốt thép dọc thứ i được xác định theo các chỉ dẫn ở điều này.
Chiều cao vùng chịu nén x và ứng suất σsi được xác định từ việc giải đồng thời các phương trình:
RbAb - ΣσsiAsi ± N = 0 (66)
σsi =
spi
i
usc
σ
ξ
ω
ω
σ
+





−
−
1
1,1
1
,
(67)
Trong phương trình (66) dấu "trừ" trước giá trị N lấy đối với cấu kiện chịu nén lệch tâm, dấu
"cộng" lấy đối với cấu kiện kéo lệch tâm.
Ngoài ra, để xác định vị trí biên vùng chịu nén khi uốn xiên phải tuân theo điều kiện bổ sung về
sự song song của mặt phẳng tác dụng của mô men do nội và ngoại lực, còn khi nén hoặc kéo
lệch tâm xiên phải tuân thủ thêm điều kiện: các điểm đặt của ngoại lực tác dụng dọc trục, của
hợp lực nén trong bê tông và cốt thép chịu nén, và của hợp lực trong cốt thép chịu kéo (hoặc
ngoại lực tác dụng dọc trục, hợp lực nén trong bê tông và hợp lực trong toàn bộ cốt thép) phải
nằm trên một đường thẳng (Hình 9).
Nếu giá trị σsi tính theo công thức (67) đối với cốt thép nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, Aт-VII, B-II,
Bp-II, K-7 và K-19 vượt quá βRsi, thì ứng suất σsi được xác định theo công thức:
σsi = si
Rieli
ieli
R





−
−
−+
ξξ
ξξ
ββ )1( (68)
Trường hợp ứng suất tìm được theo công thức (68) vượt quá Rsi không kể đến hệ số γs6, trong
công thức (65), (66) giá trị σsi được thay bằng Rsi có kể đến các hệ số điều kiện làm việc tương
ứng, kể cả hệ số γs6 (xem 6.2.2.4).
ứng suất σsi kèm theo dấu được tính toán theo công thức (67) và (68), khi đưa vào tính toán cần
tuân theo các điều kiện sau:

- Trong mọi trường hợp Rsi ≥ σsi ≥ Rsci;
- Đối với cấu kiện ứng lực trước σsi > σsci, ở đây σsci là ứng suất trong cốt thép, bằng ứng lực
trước σ'spi giảm đi đại lượng σsc,u (xem 6.2.2.3 và 6.2.2.13).
Asi là diện tích tiết diện thanh cốt thép dọc thứ i;
σspi là ứng lực trước trong thanh cốt thép dọc thứ i, có tính đến hệ số γsp, được xác định tùy theo
vị trí đặt thanh cốt thép;
ξi là chiều cao tương đối vùng chịu nén của bê tông, ξi = x/h0i, trong đó h0i là khoảng cách từ trục
đi qua trọng tâm tiết diện thanh cốt thứ i và song song với đường thẳng giới hạn vùng chịu nén
đến điểm xa nhất của vùng chịu nén (Hình 9);
ω là đặc trưng vùng bê tông chịu nén, được xác định theo công thức (26) hoặc (56);
ξRi, ξeli là chiều cao tương đối vùng chịu nén ứng với thời điểm khi ứng suất trong cốt thép đạt tới
các giá trị tương ứng là Rsi và βRsi; giá trị ξRi và ξeli được xác định theo công thức:
ξRi(eli) =





 ω
−
σ
σ
+
ω
1,1
11
u,sc
)eli(Ri,s (69)
ở đây:
khi xác định ξsi : σs,Ri = Rsi + 400 - σspi - ∆σspi, σs,Ri tính bằng megapascan (MPa);
khi xác định ξeli : σs,eli = βRsi - σspi, σs,eli tính bằng megapascan (MPa);
σsc,u - xem 6.2.2.3 và 6.2.2.13.
Giá trị ∆σspi và hệ số β được xác định như sau:
- khi gây ứng lực trước cho các loại cốt thép nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, Aт-VII bằng các phương
pháp cơ học, cũng như phương pháp nhiệt điện tự động hoặc phương pháp cơ nhiệt điện tự
động, tính theo công thức:
∆σspi = 1500
si
spi
R
σ
-1200 ≥ 0 (70)
β = 0,5
si
spi
R
σ
+ 0,4 ≥ 0,8 (71)
- Khi gây ứng lực trước cho các loại cốt thép nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, Aт-VII bằng các phương
pháp khác, cũng như gây ứng lực trước cho cốt thép nhóm B-II, Bp-II, K-7 và K-19 bằng bất kỳ
phương pháp nào, lấy giá trị ∆σspi = 0 và hệ số β = 0,8.
Trong các công thức (70), (71), σspi được lấy có kể đến các hao tổn nêu trong mục 3 đến 5 của
Bảng 6 với hệ số γsp < 1,0.
Chú ý: chỉ số i là số thứ tự của thanh cốt thép đang xét.
6.2.3. Tính toán tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện
6.2.3.1. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo tiết diện nghiêng cần được thực hiện để đảm
bảo độ bền chịu các tác dụng của:
- Lực cắt trên dải nghiêng giữa các vết nứt xiên (xem 6.2.3.2);
- Lực cắt trên vết nứt xiên (xem 6.2.3.3 đến 6.2.3.5);

- Lực cắt trên dải nghiêng chịu nén giữa vị trí đặt tải trọng và gối tựa (đối với công xôn ngắn của
cột, xem 6.2.3.6);
- Mô men uốn trên vết nứt xiên (6.2.3.7).
6.2.3.2. Cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng của lực cắt cần được tính toán để đảm bảo độ
bền trên dải nghiêng giữa các vết nứt xiên theo điều kiện:
Q ≤ 0,3ϕw1ϕb1Rbbh0 (72)
Hệ số ϕw1, xét đến ảnh hưởng của cốt thép đai vuông góc với trục dọc cấu kiện, được xác định
theo công thức:
ϕw1 = 1 + 5αµw (73)
Nhưng không lớn hơn 1,3
Trong đó: α = , µw =
Hệ số ϕb1 được xác định theo công thức:
ϕb1 = 1 - βRb (74)
Trong đó:
β là hệ số, lấy như sau:
+ Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông tổ ong: 0,01
+ Đối với bê tông nhẹ: 0,02
Rb tính bằng megapascan (MPa).
6.2.3.3. Đối với cấu kiện bê tông cốt thép có cốt thép ngang (Hình 10) chịu lực cắt, để đảm bảo
độ bền theo vết nứt xiên cần tính toán với tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất theo điều kiện:
Q ≤ Qb + Qsw + Qs,inc (75)
Lực cắt Q trong công thức (75) được xác định từ ngoại lực đặt ở một phía của tiết diện nghiêng
đang xét.
Hình 10 - Sơ đồ nội lực trên tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện bê tông cốt thép khi
tính toán độ bền chịu lực cắt
Lực cắt Qb do riêng bê tông chịu, được xác định theo công thức:
Qb = (76)
Trong đó c là chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất lên trục dọc cấu kiện.
Hệ số ϕb2 xét đến ảnh hưởng của loại bê tông được lấy như sau:
- Đối với bê tông nặng và bê tông tổ ong: 2,0

- Đối với bê tông hạt nhỏ: 1,7
- Đối với bê tông nhẹ có mác theo khối lượng thể tích trung bình:
+ ≥ D 1900: 1,90
+ ≤ D 1800: dùng cốt liệu nhỏ đặc: 1,75
dùng cốt liệu nhỏ rỗng: 1,50
Hệ số ϕf xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén trong tiết diện chữ T, chữ I được xác định theo
công thức:
ϕf = 0,75 (77)
Nhưng không lớn hơn 0,5.
Trong công thức (77), b'f lấy không lớn hơn b + 3h'f, đồng thời cốt thép ngang cần được neo vào
cánh.
Hệ số ϕn, xét đến ảnh hưởng lực dọc, được xác định như sau:
- khi chịu lực nén dọc, xác định theo công thức:
ϕn = 0,1 (78)
Nhưng không lớn hơn 0,5.
Đối với cấu kiện ứng lực trước, trong công thức (78) thay N bằng lực nén trước P; ảnh hưởng có
lợi của lực nén dọc trục sẽ không được xét đến nếu lực nén dọc trục gây ra mô men uốn cùng
dấu với mô men do tác dụng của tải trọng ngang gây ra.
- khi chịu lực kéo dọc trục, xác định theo công thức:
ϕn = -0,2 (79)
Nhưng giá trị tuyệt đối không lớn hơn 0,8.
Giá trị (1 + ϕf + ϕn) trong mọi trường hợp không được lớn hơn 1,5.
Giá trị Qb tính theo công thức (76) lấy không nhỏ hơn ϕb3(1 + ϕf + ϕn)Rbtbh0.
Hệ số ϕb3 lấy như sau:
- Đối với bê tông nặng và bê tông tổ ong: 0,6
+ ≥ D 1900: 0,5
+ ≤ D 1800: 0,4
Đối với cấu kiện bê tông cốt thép có cốt thép ngang cũng cần đảm bảo độ bền theo tiết diện
nghiêng trong khoảng giữa các cốt thép đai, giữa gối và cốt thép xiên, giữa các cốt thép xiên với
nhau.
Lực cắt Qsw và Qs,inc được xác định bằng tổng hình chiếu của các nội lực tới hạn tương ứng trong
cốt thép đai và cốt thép xiên cắt qua vết nứt xiên nguy hiểm lên trục vuông góc với trục dọc cấu
kiện.
Chiều dài c0 của hình chiếu vết nứt xiên nguy hiểm lên trục dọc cấu kiện được xác định từ điều
kiện cực tiểu của biểu thức (Qb + Qsw + Qs,inc). Trong công thức xác định Qb thay giá trị c bằng c0,
giá trị c0 lấy không lớn hơn 2h0 và không lớn hơn giá trị c, đồng thời c0 không nhỏ hơn 2h0 nếu c
> h0.

Đối với cấu kiện chỉ đặt cốt thép đai thẳng góc với trục dọc cấu kiện, có bước không đổi trong
khoảng tiết diện nghiêng đang xét, giá trị c0 ứng với cực tiểu của biểu thức (Qb + Qsw) xác định
theo công thức:
C0 = (80)
Trong đó: qsw là nội lực trong cốt thép đai trên một đơn vị chiều dài cấu kiện, được xác định theo
công thức:
qsw = (81)
Đối với các cấu kiện như vậy, lực cắt Qsw được xác định theo công thức:
Qsw = qswc0 (82)
Khi đó, cốt thép đai xác định theo tính toán phải thỏa mãn điều kiện:
qsw ≥ (83)
Ngoài ra, cốt thép đai cần thỏa mãn các yêu cầu trong 8.7.5 đến 8.7.7.
Khi tính toán kết cấu có cốt thép dọc là thép nhóm CIV, A-IV, A-IIIв hoặc cốt thép nhóm A-V, A-
VI, Aт-VII (dùng kết hợp), các hệ số ϕb2, ϕb3 cũng như ϕb4 (6.2.3.4) cần phải nhân với hệ số 0,8.
6.2.3.4. Đối với cấu kiện bê tông cốt thép không có cốt thép đai chịu lực cắt, để đảm bảo độ bền
trên vết nứt xiên cần tính toán đối với vết nứt xiên nguy hiểm nhất theo điều kiện:
Q ≤ (84)
Trong đó: vế phải của công thức (84) lấy không lớn hơn 2,5Rbbh0 và không nhỏ hơn ϕb3(1+ϕn)
Rbtbh0.
Hệ số ϕb4 lấy như sau:
- Đối với bê tông nặng, bê tông tổ ong: 1,5
+ ≥ D 1900: 1,2
+ ≤ D 1800: 1,0
Các hệ số ϕb3 và ϕn cũng như giá trị Q và c trong công thức (84) được xác định theo 6.2.3.3.
Nếu trong vùng đang xét tác dụng của lực cắt không có các vết nứt thẳng góc với trục dọc, nghĩa
là nếu đảm bảo điều kiện (127) khi thay Rbt,ser bằng Rbt, cho phép tăng độ bền cấu kiện theo tính
toán từ điều kiện (144) bằng cách thay Rbt,ser và Rb,ser tương ứng bằng Rbt và Rb.
6.2.3.5. Các cấu kiện bê tông cốt thép có biên chịu nén nằm nghiêng (Hình 11) chịu lực cắt, để
đảm bảo độ bền trên tiết diện nghiêng cần tính toán theo 6.2.3.3 và 6.2.3.4. Trong đó, chiều cao
làm việc trong phạm vi tiết diện nghiêng đang xét được lấy như sau:
- Đối với cấu kiện có cốt thép ngang: giá trị h0 lớn nhất;
- Đối với cấu kiện không có cốt thép ngang: giá trị h0 trung bình.
Hình 11 - Sơ đồ tính toán dầm bê tông cốt thép có biên chịu nén nằm nghiêng

6.2.3.6. Đối với công xôn ngắn bê tông cốt thép (l ≤ 0,9h0, Hình 12) chịu lực cắt, để đảm bảo độ
bền trên dải nghiêng chịu nén giữa tải trọng tác dụng và gối, cần được tính toán theo điều kiện:
Q ≤ 0,8ϕw2Rbblbsinθ (85)
Trong đó: vế phải biểu thức (85) lấy không lớn hơn 3,5Rbtbh0 và không nhỏ hơn vế phải của biểu
thức (84); θ là góc nghiêng giữa dải chịu nén tính toán với phương ngang.
Chiều rộng của dải nghiêng chịu nén lb được xác định theo công thức:
lb = lsupsinθ (86)
trong đó: lsup là chiều dài của vùng truyền tải dọc theo chiều dài vươn của công xôn.
Khi xác định chiều dài lsup cần xét đến đặc điểm truyền tải trọng theo các sơ đồ gối tựa khác nhau
của kết cấu lên công xôn (dầm tựa tự do hoặc dầm ngàm, được đặt dọc theo công xôn hay
vuông góc với công xôn, v.v…)
Hình 12 - Sơ đồ tính toán công xôn ngắn
Hệ số ϕw2, xét đến ảnh hưởng cốt thép đai đặt theo chiều cao công xôn, xác định theo công thức:
ϕw2 = 1 + 5α µw1 (87)
Trong đó: α = ; µw1 = ;
Asw là diện tích tiết diện của các cốt thép đai nằm trong cùng một mặt phẳng;
Sw là khoảng cách giữa các cốt thép đai, theo phương vuông góc với chúng.
Khi đó cần phải kể đến các cốt thép đai ngang và các cốt thép đai nghiêng một góc không lớn
hơn 450
so với phương ngang.
Việc bố trí cốt thép ngang của công xôn ngắn cần thỏa mãn các yêu cầu trong 8.7.9.
6.2.3.7. Các cấu kiện bê tông cốt thép chịu mô men uốn (Hình 13), để đảm bảo độ bền trên tiết
diện nghiêng cần được tính toán với tiết diện nghiêng nguy hiểm theo điều kiện:
M ≤ Ms + Msw + Ms,inc (88)
Mô men M trong công thức (88) được xác định từ ngoại lực đặt ở một phía của tiết diện nghiêng
đang xét đối với trục vuông góc với mặt phẳng tác dụng của mô men và đi qua điểm đặt hợp lực
Nb trong vùng chịu nén.
Các mô men Ms, Msw và Ms,inc là tổng của các mô men đối với trục nói trên do các nội lực tương
ứng trong cốt thép dọc, cốt thép đai, cốt thép xiên cắt qua vùng chịu kéo của tiết diện nghiêng.
Khi xác định nội lực trong cốt thép cắt qua tiết diện nghiêng, cần chú ý đến độ neo chặt của các
cốt thép này vào vùng ngoài tiết diện nghiêng.

Chiều cao vùng chịu nén của tiết diện nghiêng được xác định từ điều kiện cân bằng hình chiếu
các nội lực trong bê tông vùng chịu nén và trong cốt thép cắt qua vùng chịu kéo của tiết diện
nghiêng lên trục dọc cấu kiện.
Hình 13 - Sơ đồ nội lực trên tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện bê tông cốt thép khi
tính toán theo độ bền chịu mô men uốn
Tiết diện nghiêng chịu tác dụng của mô men cần được tính toán tại các vị trí cắt hoặc uốn cốt
thép dọc, cũng như tải vùng gần gối tựa của dầm và ở đầu tự do của công xôn. Ngoài ra, tiết
diện nghiêng chịu tác dụng của mô men còn được tính toán tại các vị trí thay đổi đột ngột hình
dạng của cấu kiện (cắt một phần tiết diện, v.v…).
Tại các vị trí gần gối tựa của cấu kiện, mô men Ms chịu bởi các cốt thép dọc cắt qua vùng chịu
kéo của tiết diện nghiêng được xác định theo công thức:
Ms = RsAszs (89)
Trong đó:
As là diện tích cốt thép dọc cắt qua tiết diện nghiêng;
zs là khoảng cách từ hợp lực trong cốt thép dọc đến hợp lực trong vùng chịu nén.
Nếu các cốt thép dọc không được neo, cường độ chịu kéo tính toán Rs của chúng tại vị trí cắt
qua tiết diện nghiêng được lấy giảm xuống theo mục 5 Bảng 23.
Đối với kết cấu làm từ bê tông tổ ong, nội lực trong cốt thép dọc được xác định theo tính toán chỉ
khi xét đến sự làm việc của các neo ngang trong đoạn gần gối tựa.
Mô men Msw được chịu bởi các cốt thép đai vuông góc với trục dọc cấu kiện, có bước không đổi
trong phạm vi vùng chịu kéo của tiết diện nghiêng đang xét, được xác định theo công thức:
Msw = qsw (90)
Trong đó:
qsw là nội lực trong cốt thép đai trên một đơn vị chiều dài cấu kiện, xác định theo công thức (81);
c là chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất lên trục dọc cấu kiện.
6.2.4. Tính toán theo độ bền tiết diện không gian (cấu kiện chịu uốn xoắn đồng thời)
6.2.4.1. Khi tính toán tiết diện không gian, các nội lực được xác định dựa trên các giả thiết sau:
- Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông;
- Vùng chịu nén của tiết diện không gian được coi là phẳng, nằm nghiêng một góc θ với trục dọc
cấu kiện, khả năng chịu nén của bê tông lấy bằng Rbsin2
θ, phân bố đều trên vùng chịu nén;

- Ứng suất kéo trong cốt thép dọc và cốt thép ngang cắt qua vùng chịu kéo của tiết diện không
gian đang xét lấy bằng cường độ tính toán Rs và Rsw;
- Ứng suất của cốt thép nằm trong vùng chịu nén lấy bằng Rsc đối với cốt thép không căng; đối
với cốt thép căng lấy theo 6.2.2.5
Cấu kiện có tiết diện chữ nhật
6.2.4.2. Khi tính toán cấu kiện chịu uốn xoắn đồng thời, cần tuân theo điều kiện:
Mt ≤ 0,1Rbb2
h (91)
Trong đó: b, h tương ứng là các kích thước nhỏ hơn và lớn hơn của tiết diện.
Giá trị Rb đối với bê tông cấp cao hơn B30 được lấy như đối với bê tông cấp B30.
6.2.4.3. Tính toán tiết diện không gian theo độ bền (Hình 14) cần thực hiện theo điều kiện:
Mt ≤ RsAs )x5,0h(
1
0
q
2
w
−
χ+λϕ
δλϕ+
(92)
Hình 14 - Sơ đồ nội lực trong tiết diện không gian cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn xoắn
đồng thời khi tính toán theo độ bền
Chiều cao vùng chịu nén x được xác định từ điều kiện:
RsAs - RscA's = Rbbx (93)
Việc tính toán cần được tiến hành với 3 sơ đồ vị trí vùng chịu nén của tiết diện không gian:
- Sơ đồ 1: ở cạnh bị nén do uốn của cấu kiện (Hình 15a);
- Sơ đồ 2: ở cạnh của cấu kiện, song song với mặt phẳng tác dụng của mô men uốn (Hình 15b);
- Sơ đồ 3: ở cạnh bị kéo do uốn của cấu kiện (Hình 15c).
Trong các công thức (92) và (93):
As, A's là diện tích tiết diện cốt thép dọc nằm ở vùng chịu kéo và vùng chịu nén tương ứng với
từng sơ đồ tính toán;
b, h là kích thước các cạnh cấu kiện, tương ứng song song và vuông góc với đường giới hạn
vùng chịu nén:
δ = (94)
λ = (95)
Trong đó: c là chiều dài hình chiếu của đường giới hạn vùng chịu nén lên trục dọc cấu kiện, việc
tính toán được thực hiện với giá trị c nguy hiểm nhất, c được xác định bằng phương pháp tính
lặp đúng dần và lấy không lớn hơn (2h + b).

a - ở cạnh bị nén do uốn; b - ở cạnh song song với mặt phẳng tác dụng của mô men uốn; c - ở
cạnh bị kéo do uốn
Hình 15 - Sơ đồ vị trí vùng chịu nén của tiết diện không gian
Trong công thức (92) giá trị χ và ϕq đặc trưng cho quan hệ giữa các nội lực Mt, M, và Q được lấy
như sau:
- khi không có mô men uốn: χ = 0; ϕq = 1;
- khi tính toán theo:
+ sơ đồ 1: χ = ; ϕq = 1;
+ sơ đồ 2: χ = 0; ϕq = 1+
+ sơ đồ 3: χ = - ; ϕq = 1;
Mô men xoắn Mt, mô men uốn M và lực cắt Q được lấy ở tiết diện vuông góc với trục dọc cấu
kiện và đi qua trọng tâm vùng chịu nén của tiết diện không gian.
Giá trị hệ số ϕw, đặc trưng cho quan hệ giữa cốt thép ngang và cốt thép dọc, được xác định theo
công thức:
ϕw = (96)
Trong đó:
Asw là diện tích tiết diện một thanh cốt thép đai nằm ở cạnh chịu kéo của sơ đồ tính toán đang
xét;
s là khoảng cách giữa các cốt thép đai nói trên.
Khi đó giá trị ϕw lấy không nhỏ hơn
ϕw,min =
uwMM ϕ2/1
5,0
+
(97)
Và không lớn hơn
ϕw,max = 1,5 





−
uM
M
1 (98)
Trong đó:
M là mô men uốn, đối với sơ đồ 2 lấy bằng 0; đối với sơ đồ 3 lấy với dấu "-";
Mu là mô men uốn lớn nhất mà tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện chịu được.
Nếu giá trị ϕw tính được từ công thức (96) nhỏ hơn ϕw,min, thì giá trị nội lực RsAs đưa vào công
thức (92), (93) được giảm xuống theo tỷ số ϕw/ϕw,min.

Nếu thỏa mãn điều kiện:
Mt ≤ 0,5Qb (99)
Thì việc tính toán theo sơ đồ 2 được thực hiện theo điều kiện:
Q ≤ Qsw + Qb - (100)
Trong công thức (99), (100):
b là chiều rộng của cạnh tiết diện vuông góc với mặt phẳng uốn;
Qsw, Qb là được xác định theo 6.2.3.3
6.2.5. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng cục bộ của tải trọng
A. Tính toán chịu nén cục bộ
6.2.5.1. Tính toán cấu kiện chịu nén cục bộ (ép mặt) không có cốt thép ngang cần thỏa mãn điều
kiện:
N ≤ ψRb,locAloc1 (101)
Trong đó:
N là lực nén dọc do tải trọng cục bộ;
Aloc1 là diện tích chịu nén cục bộ (Hình 16);
ψ là hệ số, phụ thuộc vào đặc điểm phân bố tải trọng cục bộ trên diện tích bị nén ép mặt, lấy như
sau:
+ khi tải trọng phân bố đều: 1,0;
+ khi tải trọng phân bố không đều (dưới đầu dầm, xà gồ, lanh tô):
Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ: 0,75
Đối với bê tông tổ ong: 0,50
Rb,loc là cường độ chịu nén tính toán cục bộ của bê tông, xác định theo công thức:
Rb,loc = αϕbRb (102)
ở đây: αϕb ≥ 1;
+ α = 1 đối với bê tông có cấp thấp hơn B25;
+ α = 13,5 đối với bê tông có cấp B25 và cao hơn:
+ ϕb =
Nhưng không lớn hơn các giá trị sau:
+ khi sơ đồ đặt lực theo Hình 16a, c, d, e, h:
Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ:
Cấp cao hơn B7,5: 2,5
Cấp B3,5; B5; B7,5: 1,5
Đối với bê tông nhẹ và bê tông tổ ong có cấp B2,5 và thấp hơn: 1,2
+ khi sơ đồ đặt lực theo Hình 16b, d, g không phụ thuộc vào loại và cấp bê tông: 1,0
Rb, Rbt lấy như đối với kết cấu bê tông (xem mục 7 Bảng 15);
Aloc2 là diện tích chịu nén cục bộ tính toán xác định theo chỉ dẫn ở 6.2.5.2.

6.2.5.2. Diện tích tính toán Aloc2 gồm cả các phần diện tích đối xứng qua diện tích bị ép (Hình 16).
Khi đó, cần tuân theo các nguyên tắc sau:
- Khi tải trọng cục bộ tác dụng trên toàn bộ chiều rộng b của cấu kiện, diện tích tính toán bao
gồm các phần có chiều dài không lớn hơn b ở mỗi bên biên của diện tích tác dụng của tải trọng
cục bộ (Hình 16a);
- Khi tải trọng cục bộ đặt ở biên trên toàn bộ bề ngang cấu kiện, diện tích tính toán Aloc2 bằng diện
tích Aloc1 (Hình 16b);
- Khi tải trọng cục bộ đặt ở các chỗ gối của xà gồ hoặc dầm, diện tích tính toán bao gồm phần có
chiều rộng bằng chiều sâu gối vào cấu kiện xà gồ hoặc dầm và chiều dài không lớn hơn một nửa
khoảng cách giữa các xà gồ hoặc dầm liền kề với xà gồ hoặc dầm đang xét (Hình 16c);
- Nếu khoảng cách giữa các dầm (xà gồ) lớn hơn hai lần chiều rộng cấu kiện, chiều rộng của
diện tích tính toán bằng tổng chiều rộng của dầm (xà gồ) và hai lần chiều rộng cấu kiện (Hình
16d);
- Khi tải trọng cục bộ đặt ở một góc cấu kiện (Hình 16e), diện tích tính toán Aloc2 bằng diện tích
chịu nén cục bộ Aloc1;
- Khi tải trọng cục bộ đặt lên một phần chiều dài và một phần chiều rộng cấu kiện, diện tích tính
toán như trên Hình 16f. Khi có một vài tải trọng cùng đặc điểm như vậy, diện tích tính toán được
giới hạn bởi các đường đi qua trung điểm của khoảng cách giữa điểm đặt của các tải trọng liền
kề;
- Khi tải trọng cục bộ đặt lên phần lồi của tường hoặc mảng tường có tiết diện chữ T, diện tích
tính toán Aloc2 bằng diện tích nén cục bộ Aloc1 (hình 16g);
- Khi xác định diện tích tính toán cho tiết diện có dạng phức tạp, không cần tính đến các phần
diện tích mà liên kết của chúng với vùng chất tải không được đảm bảo với độ tin cậy cần thiết
(Hình 16h).
CHÚ THÍCH: Với tải trọng cục bộ do dầm, xà gồ, lanh tô và các cấu kiện chịu uốn khác, khi xác
định diện tích Aloc1 và Aloc2 độ sâu tính từ mép gối tựa lấy không lớn hơn 20 cm.
6.2.5.3. Tính toán chịu nén cục bộ các cấu kiện làm từ bê tông nặng có đặt cốt thép gián tiếp
dưới dạng lưới thép hàn cần thỏa mãn điều kiện:
N ≤ Rb,red Aloc1 (103)
Trong đó:
Aloc1 là diện tích chịu nén cục bộ;
Rb,red là cường độ lăng trụ quy đổi của bê tông khi tính toán chịu nén cục bộ, được xác định theo
công thức:
Rb,red = Rbϕb + ϕ µxyRs,xyϕs (104)
ở đây: Rs,xy, ϕ, µxy ký hiệu như trong 6.2.2.13.
ϕb = (105)
Nhưng không lớn hơn 3,5;
ϕs là hệ số xét đến diện tích cốt thép gián tiếp trong vùng chịu nén cục bộ, đối với sơ đồ Hình
16b, e, g lấy ϕs = 1, trong đó cốt thép gián tiếp được đưa vào tính toán với điều kiện lưới thép
ngang phải đặt trên diện tích không nhỏ hơn phần diện tích được giới hạn bởi đường nét đứt trên
các sơ đồ tương ứng trong Hình 16; đối với các sơ đồ Hình 16a, c, d, f hệ số ϕs được xác định
theo công thức:
ϕs = 4,5 - 3,5
ef
loc
A
A 1
(106)

ở đây: Aef là diện tích bê tông nằm trong vùng giới hạn bởi các thanh ngoài cùng của lưới thép
dùng làm cốt thép gián tiếp và phải thỏa mãn điều kiện
Aloc1 < Aef ≤ Aloc2
B. Tính toán nén thủng
6.2.5.4. Kết cấu dạng bản (không đặt cốt thép ngang) chịu tác dụng của lực phân bố đều trên
một diện tích hạn chế cần được tính toán chống nén thủng theo điều kiện:
F ≤ α Rbt um h0 (107)
Trong đó:
F là lực nén thủng;
α là hệ số, lấy đối với:
+ bê tông nặng: 1,0
+ bê tông hạt nhỏ: 0,85
+ bê tông nhẹ: 0,8
um là giá trị trung bình của chu vi đáy trên và đáy dưới tháp nén thủng hình thành khi bị nén
thủng, trong phạm vi chiều cao làm việc của tiết diện.
Khi xác định um và F giả thiết rằng sự nén thủng xảy ra theo mặt nghiêng của tháp có đáy nhỏ là
diện tích chịu tác dụng của lực nén thủng, còn các mặt bên nghiêng một góc 450
so với phương
ngang (Hình 17a).
Lực nén thủng F lấy bằng lực tác dụng lên tháp nén thủng, trừ đi phần tải trọng chống lại nén
thủng tác dụng vào đáy lớn hơn của tháp nén thủng (lấy tại mặt phẳng đặt cốt thép chịu kéo).
Nếu do sơ đồ gối tựa, sự nén thủng chỉ xảy ra theo mặt bên tháp có độ nghiêng lớn hơn 450
(ví
dụ: trong đài cọc Hình 17b), vế phải của điều kiện (107) được xác định cho tháp nén thủng thực
tế nhân với h0/c. Khi đó, khả năng chịu lực này được lấy không lớn hơn giá trị ứng với tháp nén
thủng có c = 04,h0, ở đây c là chiều dài hình chiếu của mặt bên tháp nén thủng lên phương
ngang.

a) khi tải trọng cục bộ đặt trên toàn bộ chiều rộng của cấu kiện; b) khi tải trọng cục bộ đặt trên
toàn bộ bề rộng nằm ở vùng mép cấu kiện; c, d) khi tải trọng cục bộ tại chỗ gác xà gồ hoặc dầm;
e) khi tải trọng cục bộ đặt ở 1 góc cấu kiện; f) khi tải trọng cục bộ đặt lên một phần chiều rộng và
một phần chiều dài cấu kiện hoặc khi tải trọng cục bộ đặt lên phần lồi của tường hoặc mảng
tường; g) tải trọng cục bộ đặt lên trụ tường; h) tiết diện có dạng phức tạp
CHÚ DẪN:
Aloc1 là diện tích chịu nén cục bộ;
Aloc2 là diện tích tính toán chịu nén cục bộ;
A là diện tích tối thiểu phải đặt lưới thép, trong đó cốt thép gián tiếp được kể đến trong tính toán
theo công thức (104).
Hình 16 - Sơ đồ tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu nén cục bộ

a) khi mặt bên của tháp nén thủng nghiêng 450
; b) khi mặt bên của tháp nén thủng nghiêng với
góc lớn hơn 450
Hình 17 - Sơ đồ tính toán nén thủng cấu kiện bê tông cốt thép
Khi trong phạm vi tháp nén thủng có đặt các cốt thép đai thẳng góc với mặt bản, tính toán cần
được tiến hành theo điều kiện:
F ≤ Fb + 0,8Fsw (108)
Nhưng không lớn hơn 2Fb.
Nội lực Fb lấy bằng vế phải của bất đẳng thức (107), còn Fsw là tổng toàn bộ lực cắt do cốt thép
đai (cắt các mặt bên của khối tháp) chịu, được tính theo công thức:
Fsw = ΣRswAsw (109)
ở đây, Rsw không được vượt quá giá trị ứng với cốt thép CI, A-I.
Khi kể đến cốt thép ngang, Fsw lấy không nhỏ hơn 0,5Fb.
Khi bố trí cốt thép đai trên một phần hạn chế gần vị trí đặt tải trọng tập trung, cần thực hiện tính
toán bổ sung theo điều kiện (107) cho tháp nén thủng có đáy trên nằm theo chu vi của phần có
đặt cốt thép ngang.
Cốt thép ngang phải thỏa mãn các yêu cầu ở 8.7.8.
C. Tính toán giật đứt
6.2.5.5. Cấu kiện bê tông cốt thép bị giật đứt do tác dụng của tải trọng đặt ở cạnh dưới hoặc ở
trong phạm vi chiều cao tiết diện (Hình 18) cần được tính toán theo điều kiện:
F(1-) ≤ ΣRswAsw (110)
Hình 18 - Sơ đồ tính toán giật đứt cấu kiện bê tông cốt thép
Trong công thức (110)
F là lực giật đứt;
hs là khoảng cách từ vị trí đặt lực giật đứt đến trọng tâm tiết diện cốt thép dọc;
ΣRswAsw là tổng lực cắt chịu bởi cốt thép đai đặt phụ thêm trên vùng giật đứt có chiều dài a bằng:
a = 2hs + b (111)
ở đây: b là bề rộng của diện tích truyền lực giật đứt.

Giá trị hs và b xác định tùy thuộc vào đặc tính và điều kiện đặt tải trọng giật đứt lên cấu kiện (đặt
lên công xôn, hoặc các cấu kiện tiếp giáp nhau, v.v…).
D. Tính toán dầm gãy khúc
6.2.5.6. Khi phần lõm của xà gấp khúc nằm vào miền chịu kéo, cần đặt cốt thép ngang đủ để
chịu:
a) Hợp lực trong cốt thép dọc chịu kéo không neo vào vùng chịu nén:
F1 = 2RsAs1cos (112)
b) 35 % hợp lực trong tất cả các thanh cốt thép dọc chịu kéo:
F2 = 0,7RsAs1cos (113)
Cốt thép ngang yêu cầu theo tính toán từ những điều kiện trên cần được bố trí trên một khoảng
có chiều dài s = htg
8
3
β (Hình 19).
Tổng hình chiếu của hợp lực do các thanh cốt thép ngang (cốt thép đai) nằm trên đoạn này lên
đường phân giác của góc lõm không nhỏ hơn (F1 + F2), nghĩa là:
ΣRswAswcosθ ≥ (F1 + F2) (114)
As là diện tích tiết diện ngang của toàn bộ các thanh cốt thép dọc chịu kéo;
As1 là diện tích tiết diện ngang của toàn bộ các thanh cốt thép dọc chịu kéo không neo vào vùng
nén;
β là góc lõm trong vùng chịu kéo của cấu kiện;
ΣRsw là tổng diện tích tiết diện của cốt thép ngang trong phạm vi s;
θ là góc nghiêng của thanh cốt thép ngang so với đường phân giác của góc β;
CHÚ THÍCH 1: Các cốt thép ngang phải ôm lấy toàn bộ cốt thép dọc chịu kéo và neo chắc vào
vùng nén;
CHÚ THÍCH 2: Khi góc β ≥ 1600
, có thể đặt cốt thép dọc chịu kéo liên tục. Khi β < 1600
thì một số
hoặc toàn bộ cốt thép dọc chịu kéo cần được đặt tách rời và neo chắc vào vùng nén
Hình 19 - Sơ đồ tính toán và cấu tạo dầm gãy khúc
6.2.6. Tính toán chi tiết đặt sẵn
6.2.6.1. Các thanh neo hàn thẳng góc vào các bản thép phẳng của chi tiết đặt sẵn, chịu tác dụng
của mô men uốn M, lực N thẳng góc với chúng và lực trượt Q do tải trọng tĩnh đặt trong mặt
phẳng đối xứng của chi tiết đặt sẵn (Hình 20) cần được tính toán theo công thức:

Aan = 11 λδ
+
,
s
2an2
an
R
)
Q
(N
(115)
Trong đó:
Aan là tổng diện tích tiết diện của các thanh neo nằm ở hàng neo chịu lực lớn nhất;
Nan là lực kéo lớn nhất trong một hàng thanh neo:
Nan = + (116)
Qan là lực trượt truyền cho một hàng thanh neo:
Qan = (117)
N'an là lực nén lớn nhất trong một hàng thanh neo, được xác định theo công thức:
N'an = - (118)
Trong các công thức từ (115) đến (118): M, N, Q tương ứng là mô men, lực dọc và lực trượt tác
dụng lên chi tiết đặt sẵn; mô men được xác định đối với trục nằm trên mặt phẳng mép ngoài của
bản và đi qua trọng tâm của tất cả các thanh neo;
nan là số hàng thanh neo dọc theo hướng lực trượt; nếu không đảm bảo truyền lực trượt Q đều
lên tất cả các thanh neo, thì khi xác định lực trượt Qan chỉ kể đến không quá 4 hàng neo;
z là khoảng cách giữa các hàng thanh neo ngoài cùng;
λ là hệ số, được xác định theo công thức (119) khi các thanh neo có đường kính 8 mm đến 25
mm, đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ cấp từ B12,5 đến B50 và bê tông nhẹ cấp từ B12,5
đến B30, λ được xác định theo công thức:
λ = β
san
b
RA
R
)15,01(
75,4
1
3
+
(119)
Nhưng lấy không lớn hơn 0,7; đối với bê tông nặng và bê tông hạt nhỏ cấp lớn hơn B50, hệ số λ
lấy như đối với cấp B50; đối với bê tông nhẹ cấp lớn hơn B30 lấy như đối với cấp B30;
ở đây, Rb, Rs có đơn vị là megapascan (MPa);
Aan1 là diện tích tiết diện thanh neo ở hàng chịu kéo lớn nhất, tính bằng centimét vuông (cm2
);
+ đối với bê tông nặng: lấy bằng 1,0;
+ đối với bê tông hạt nhỏ nhóm A: lấy bằng 0,8; nhóm B, C: lấy bằng 0,7;
+ đối với bê tông nhẹ: lấy bằng ρm/2300 (ρm là khối lượng thể tích trung bình của bê tông, tính
bằng kilôgam trên mét khối kg/m3
);
δ là hệ số, xác định theo công thức:
δ = (120)
Nhưng không nhỏ hơn 0,15;
ở đây: ω = 0,3 Khi N'an > 0 (có chịu nén)
ω = 0,6 khi N'an ≤ 0 (không chịu nén)
Nếu trong các thanh neo không có lực kéo, hệ số δ lấy bằng 1.

Diện tích tiết diện của các thanh neo trong các hàng còn lại phải lấy bằng diện tích tiết diện của
hàng chịu kéo nhiều nhất.
Trong các công thức (116) và (118) lực N được coi là dương nếu hướng từ chi tiết đặt sẵn ra
ngoài (Hình 20), là âm nếu hướng vào chi tiết đặt sẵn. Nếu lực Nan, N'an và lực trượt Qan tính theo
các công thức từ (116) đến (118) có giá trị âm, thì trong các công thức từ (115) đến (117) và
(120) chúng được lấy bằng 0. Ngoài ra, nếu Nan < 0, thì trong công thức (117) lấy N'an = N.
Khi bố trí các chi tiết đặt sẵn ở mặt trên (khi đổ bê tông) của cấu kiện thì hệ số λ bị giảm đi 20%,
còn giá trị N'an lấy bằng không.
Hình 20 - Sơ đồ nội lực tác dụng lên chi tiết đặt sẵn
6.2.6.2. Trong các chi tiết đặt sẵn có các thanh neo được hàn xiên với một góc từ 150
đến 300
,
các thanh neo xiên này được tính chịu lực trượt (khi Q > N, với N là lực giật đứt) theo công thức:
Aan,inc =
s
an
R
NQ '3,0−
(121)
Trong đó:
Aan,inc là tổng diện tích tiết diện của các thanh neo xiên;
N'an xem 6.2.6.1.
Khi đó cần đặt thêm các thanh neo thẳng góc, tính theo công thức (115) với δ = 1, và giá trị Qan
lấy bằng 10% giá trị lực trượt xác định theo công thức (117).
6.2.6.3. Kết cấu của chi tiết liên kết cần đảm bảo cho các thanh neo làm việc theo sơ đồ tính toán
đã lựa chọn. Các bộ phận bên ngoài chi tiết đặt sẵn và các liên kết hàn được tính theo tiêu chuẩn
thiết kế kết cấu thép TCVN 338:2005. Khi tính toán các bản và bản mã chịu lực giật đứt, thì coi
như chúng liên kết khớp với các thanh neo thẳng góc. Ngoài ra, chiều dày bản của chi tiết đặt
sẵn được hàn với các thanh neo cần được kiểm tra theo điều kiện:
t ≥ 0,25 dan (122)
trong đó:
dan là đường kính yêu cầu của thanh neo theo tính toán;
Rsq là cường độ tính toán chịu cắt của bản thép, lấy theo TCVN 338:2005.
Trong trường hợp sử dụng các kiểu liên kết hàn để tăng vùng làm việc của bản khi các thanh
neo bị kéo ra khỏi bản và khi có cơ sở tương ứng, thì có thể điều chỉnh điều kiện (122) đối với
các liên kết hàn này.
Chiều dày bản cũng cần thỏa mãn các yêu cầu về công nghệ hàn.
6.3. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu mỏi
6.3.1. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu mỏi được thực hiện bằng cách so sánh ứng suất
trong bê tông và cốt thép với giới hạn mỏi tương ứng σb,fat và σs,fat của chúng.

Giới hạn mỏi của bê tông σb,fat lấy bằng cường độ tính toán của bê tông Rb nhân với hệ số điều
kiện làm việc γb1 của bê tông (γb1 lấy theo Bảng 15).
Giới hạn mỏi của cốt thép σs,fat lấy bằng cường độ tính toán của cốt thép Rs nhân với hệ số điều
kiện làm việc γs3 của cốt thép (γs3 lấy theo Bảng 24). Trường hợp khi sử dụng cốt thép có liên kết
hàn, giá trị giới hạn của mỏi σs,fat có kể thêm hệ số điều kiện làm việc γs4 (γs4 lấy theo Bảng 25).
Ứng suất trong bê tông và cốt thép được tính như đối với vật thể đàn hồi (theo tiết diện quy đổi)
chịu tác dụng của ngoại lực và lực nén trước P.
Biến dạng không đàn hồi trong vùng chịu nén của bê tông được kể đến bằng cách giảm mô đun
đàn hồi của bê tông, lấy hệ số quy đổi thép thành bê tông α' bằng 25, 20, 15, 10 tương ứng cho
bê tông cấp B15, B25, B30, B40 và cao hơn.
Hệ số α' = Es/E'b, trong đó E'b là mô đun đàn hồi quy ước của bê tông khi chịu tác dụng của tải
trọng lặp. E'b khác với Eb, nó đặc trưng cho tỉ số giữa ứng suất và biến dạng toàn phần (bao gồm
cả biến dạng đàn hồi và biến dạng dư) của bê tông, được tích tụ trong quá trình chịu tác dụng
của tải trọng.
Trường hợp nếu điều kiện (143) không thỏa mãn khi thay giá trị Rbt,ser bằng giá trị Rbt, diện tích
tiết diện quy đổi được xác định không kể đến vùng chịu kéo của bê tông.
6.3.2. Tính toán cấu kiện chịu mỏi theo tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện cần tiến hành
theo điều kiện:
- Đối với bê tông chịu nén
σb,max ≤ σb,fat = Rbγb1 (123)
- Đối với cốt thép chịu kéo:
σs,max ≤ σs,fat = Rsγs3 (124)
Trong các công thức (123); (124):
σb,max , σs,max là các ứng suất pháp lớn nhất tương ứng trong bê tông chịu nén và trong cốt thép
chịu kéo.
Rb là cường độ tính toán của bê tông;
Rs là cường độ tính toán của cốt thép chịu kéo.
Khi có liên kết hàn cốt thép, trong công thức (124): σs,fat = Rsγs3γs4.
Trong vùng được kiểm tra bê tông chịu nén, khi có tác dụng của tải trọng lặp cần tránh xuất hiện
ứng suất kéo.
Cốt thép chịu nén không cần tính toán chịu mỏi.
6.3.3. Tính toán chịu mỏi trên tiết diện nghiêng cần được thực hiện theo điều kiện: cốt thép
ngang chịu hoàn toàn hợp lực của các ứng suất kéo chính tác dụng dọc theo chiều dài cấu kiện
ở mức trọng tâm tiết diện quy đổi, lúc này ứng suất trong cốt thép ngang được lấy bằng cường
độ tính toán Rs nhân với các hệ số điều kiện làm việc γs3 và γs4 (Bảng 24 và 25).
Đối với cấu kiện không đặt cốt thép ngang, cần tuân theo các yêu cầu ở 7.1.3.1, nhưng trong
công thức (144), (145) thay thế cường độ tính toán của bê tông Rbt,ser và Rb,ser tương ứng bằng
cường độ tính toán Rbt và Rb đã nhân với hệ số điều kiện làm việc γb1 cho trong Bảng 16.
7. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo các trạng thái giới hạn thứ hai
7.1. Tính toán cấu kiện bê tông theo sự hình thành vết nứt
Cấu kiện bê tông cốt thép được tính toán theo sự hình thành vết nứt:

- Thẳng góc với trục dọc cấu kiện;
- Xiên với trục dọc cấu kiện.
7.1.2. Tính toán hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.1.2.1. Đối với cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn, kéo và nén lệch tâm nội lực trên tiết diện
thẳng góc khi hình thành vết nứt được xác định dựa trên các giả thiết sau:
- Tiết diện vẫn coi là phẳng sau khi bị biến dạng;
- Độ giãn dài tương đối lớn nhất của thớ bê tông chịu kéo ngoài cùng bằng 2Rbt,ser/Eb;
- Ứng suất trong bê tông vùng chịu nén (nếu có) được xác định có kể đến biến dạng đàn hồi
hoặc không đàn hồi của bê tông. Khi đó biến dạng không đàn hồi được kể đến bằng cách giảm
khoảng cách lõi r (khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến điểm lõi xa nhất của vùng chịu
kéo), xem 7.1.2.4;
- Ứng suất trong bê tông vùng chịu kéo phân bố đều và có giá trị bằng Rbt,ser;
- Ứng suất trong cốt thép không căng bằng tổng đại số ứng suất, tương ứng với số gia biến dạng
của bê tông bao quanh nó, và ứng suất gây ra do co ngót và từ biến của bê tông;
- Ứng suất trong cốt thép căng bằng tổng đại số ứng lực trước của nó (có kể đến tất cả các hao
tổn) và ứng suất ứng với số gia biến dạng của bê tông bao quanh nó.
Các chỉ dẫn ở điều này không áp dụng cho các cấu kiện chịu tải trọng lặp (xem 7.2.1.9).
7.1.2.2. Khi xác định nội lực trong tiết diện cấu kiện có cốt thép căng không dùng neo, trên chiều
dài đoạn truyền ứng suất lp (xem 5.2.2.5) khi tính toán theo sự hình thành vết nứt cần kể đến sự
giảm ứng lực trước trong cốt thép σsp và σ'sp bằng cách nhân với hệ số γs5 theo mục 5 trong Bảng
23.
7.1.2.3. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép có ứng lực trước nén đúng tâm, chịu lực kéo đúng
tâm N cần được tiến hành theo điều kiện:
N ≤ Ncrc (125)
Trong đó:
Ncrc là nội lực trên tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện khi hình thành vết nứt, được xác định
theo công thức:
Ncrc = Rbt,ser (A + 2αAs) + P (126)
7.1.2.4. Tính toán cấu kiện chịu uốn, nén lệch tâm, cũng như kéo lệch tâm theo sự hình thành vết
nứt được thực hiện theo điều kiện:
Mr ≤ Mcrc (127)
Trong đó:
Mr là mô men do các ngoại lực nằm ở một phía tiết diện đang xét đối với trục song song với trục
trung hòa và đi qua điểm lõi cách xa vùng chịu kéo của tiết diện này hơn cả;
Mcrc là mô men chống nứt của tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện khi hình thành vết nứt,
Mcrc = Rbt,serWpl ± Mrp (128)
ở đây: Mrp là mô men do ứng lực P đối với trục dùng để xác định Mr; dấu của mô men được xác
định dựa vào hướng quay ("cộng" khi hướng quay của Mrp và Mr là ngược nhau, "trừ" khi chúng
trùng nhau).
Ứng lực P được xem là:
+ Đối với cấu kiện ứng lực trước: ngoại lực nén;

+ Đối với cấu kiện không ứng lực trước: ngoại lực kéo và được xác định theo công thức (8),
trong đó giá trị của σs và σ's trong các cốt thép không căng lấy bằng giá trị tổn hao do co ngót của
bê tông theo mục 8 của Bảng 6 (như đối với cốt thép kéo trước trên bệ);
Giá trị Mr được xác định như sau:
+ Đối với cấu kiện chịu uốn (Hình 21a):
Mr = M (129)
+ Đối với cấu kiện chịu nén lệch tâm (Hình 21b):
Mr = N (e0 - r) (130)
+ Đối với cấu kiện chịu kéo lệch tâm (Hình 21c):
Mr = N (e0 + r) (131)
Giá trị Mrp được xác định như sau:
- Khi tính toán theo sự hình thành vết nứt trong vùng tiết diện chịu kéo do ngoại lực, nhưng chịu
nén do lực nén trước (Hình 21), xác định theo công thức:
Mrp = P (e0p + r) (132)
- Khi tính toán theo sự hình thành vết nứt trong vùng chịu kéo của tiết diện do lực nén trước
(Hình 22), xác định theo công thức:
Mrp = P (e0p - r) (133)
a - khi uốn; b - khi nén lệch tâm; c - khi kéo lệch tâm;
CHÚ DẪN:
1 - điểm lõi;
2 - trọng tâm tiết diện quy đổi
Hình 21 - Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trên tiết diện ngang của cấu kiện khi tính toán
theo sự hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện ở vùng chịu kéo do ngoại lực,
nhưng chịu nén do lực nén trước

r là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến điểm lõi xa vùng chịu kéo hơn cả đang được
kiểm tra sự hình thành vết nứt:
+ Đối với các cấu kiện chịu nén lệch tâm, các cấu kiện ứng lực trước chịu uốn cũng như chịu kéo
lệch tâm, nếu thỏa mãn điều kiện:
N ≥ P (134)
Thì giá trị r được xác định theo công thức:
r = ϕ (135)
+ Đối với cấu kiện chịu kéo lệch tâm, nếu không thỏa mãn điều kiện (134) thì r được xác định
theo công thức:
r = (136)
+ Đối với cấu kiện chịu uốn không có cốt thép căng, r được xác định theo công thức:
r = (137)
ϕ = 1,6 - (138)
Nhưng lấy không nhỏ hơn 0,7 và không lớn hơn 1,0;
ở đây:
σb là ứng suất lớn nhất trong vùng chịu nén của bê tông do ngoại lực và ứng lực trước, được tính
như đối với vật thể đàn hồi theo tiết diện quy đổi;
Wpl xác định theo chỉ dẫn ở 7.1.2.6;
α = Es/Eb.
Đối với các tiết diện nối của kết cấu tổ hợp và kết cấu blốc không dùng keo dán trong khe nối, khi
tính toán chúng theo sự hình thành vết nứt (bắt đầu mở rộng khe nối) giá trị Rbt,ser trong công
thức (126) và (128) được lấy bằng không.
CHÚ DẪN:
1 - điểm lõi;
2 - trọng tâm tiết diện quy đổi.
Hình 22 - Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trong tiết diện cấu kiện khi tính toán theo sự
hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện ở vùng chịu kéo do ứng lực nén trước
gây ra
7.1.2.5. Khi tính toán theo sự hình thành vết nứt trên những đoạn có vết nứt ban đầu ở vùng chịu
nén (xem 4.2.9), giá trị Mcrc đối với vùng chịu kéo do tác dụng của ngoại lực được xác định theo
công thức (128) cần được giảm đi một đại lượng ∆Mcrc = λMcrc

Hệ số λ được xác định theo công thức:
λ = ( )mϕ
δ
−





− 1
9,0
5,1 (139)
Nếu giá trị λ tính được là âm thì lấy bằng 0.
ϕm được xác định theo công thức (171) đối với vùng có các vết nứt ban đầu, nhưng lấy không
nhỏ hơn 0,45.
σ = (140)
ở đây: y là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện quy đổi đến thớ bê tông chịu kéo ngoài cùng do
ngoại lực.
Đối với kết cấu đặt cốt bằng thép sợi và thép thanh nhóm A-VI, Aт-VII, giá trị δ tính theo công
thức (140) được giảm xuống 15%.
7.1.2.6. Mô men kháng uốn Wpl của tiết diện quy đổi đối với thớ chịu kéo ngoài cùng (có kể đến
biến dạng không đàn hồi của bê tông vùng chịu kéo) được xác định theo công thức (141) với giả
thiết không có lực dọc N và ứng lực nén trước P:
Wpl = + Sb0 (141)
Vị trí trục trung hòa được xác định từ điều kiện:
S'b0 + αS's0 - αSs0 = (142)
7.1.2.7. Trong những kết cấu gia cường bằng các cấu kiện ứng suất trước (ví dụ: thanh), khi xác
định nội lực trên tiết diện của các cấu kiện đó theo sự hình thành vết nứt, diện tích tiết diện vùng
bê tông chịu kéo không có ứng suất trước sẽ không được kể đến trong tính toán.
7.1.2.8. Khi kiểm tra khả năng kết cấu mất khả năng chịu lực đồng thời với sự hình thành vết nứt
(xem 4.2.10), nội lực của tiết diện khi hình thành vết nứt được xác định theo công thức (126) và
(128), nhưng thay Rbt,ser bằng 1,2Rbt,ser và hệ số γsp lấy bằng 1 (xem 4.3.5).
7.1.2.9. Việc tính toán theo sự hình thành vết nứt khi chịu tải trọng lặp được thực hiện theo điều
kiện:
σbt ≤ Rbt,ser (143)
Trong đó: σbt là ứng suất kéo (theo phương pháp tuyến) lớn nhất trong bê tông, được xác định
theo 6.3.1.
Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông Rbt,ser trong công thức (143) phải kể đến hệ số điều kiện
làm việc γb1 lấy theo Bảng 16.
7.1.3. Tính toán theo sự hình thành vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện
7.1.3.1. Việc tính toán theo sự hình thành vết nứt xiên cần được thực hiện theo điều kiện:
σmt ≤ γb4 Rbt,ser (144)
Trong đó:
γb4 là hệ số điều kiện làm việc của bê tông (Bảng 15), được xác định theo công thức:
γb4 =
B
R serbmc
α
σ
+
−
2,0
/1 ,
(145)

ở đây:
α là hệ số, lấy đối với:
+ bê tông nặng: 0,01;
+ bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ và bê tông tổ ong: 0,02;
B là cấp độ bền chịu nén của bê tông, tính bằng megapascan (MPa).
Giá trị αB lấy không nhỏ hơn 0,3.
Giá trị ứng suất kéo chính và nén chính trong bê tông σmt và σmc được xác định theo công thức:
σmt(mc) = 2
2
22
xy
yxyx
τ
σσσσ
+




 −
±
+
(146)
Trong đó:
σx là ứng suất pháp trong bê tông trên tiết diện vuông góc với trục dọc cấu kiện do ngoại lực và
ứng lực nén trước gây ra;
σy là ứng suất pháp trong bê tông trên tiết diện song song với trục dọc cấu kiện do tác dụng cục
bộ của phản lực gối tựa, lực tập trung và tải trọng phân bố cũng như lực nén do ứng lực trước
cốt thép đai và cốt thép xiên gây ra;
τxy là ứng suất tiếp trong bê tông do ngoại lực và lực nén do ứng lực trước cốt thép xiên gây ra.
Các ứng suất σx, σy và τxy được xác định như đối với vật thể đàn hồi, ngoại trừ ứng suất tiếp do
mô men xoắn gây ra được xác định theo các công thức đối với trạng thái dẻo của cấu kiện.
ứng suất σx, σy trong công thức (146) lấy dấu "cộng" nếu là ứng suất kéo và lấy dấu "trừ" nếu là
ứng suất nén. ứng suất σmc trong công thức (145) được lấy theo giá trị tuyệt đối.
Việc kiểm tra theo điều kiện (144) được thực hiện tại trọng tâm tiết diện quy đổi và ở các vị trí
tiếp giáp giữa cánh chịu nén với sườn cấu kiện có tiết diện chữ T hoặc chữ I.
Khi tính toán cấu kiện sử dụng cốt thép căng không có neo cần xét đến sự giảm ứng lực trước
σsp và σ'sp trên chiều dài đoạn truyền ứng suất lp (xem 5.2.2.5) bằng cách nhân với hệ số γs5 theo
mục 5 của Bảng 23.
7.1.3.2. Khi có tải trọng lặp tác dụng, việc tính toán theo sự hình thành vết nứt cần được thực
hiện theo các chỉ dẫn trong 7.1.3.1, trong đó cường độ tính toán của bê tông Rbt,ser và Rb,ser có kể
đến hệ số điều kiện làm việc γb1 lấy theo Bảng 16.
7.2. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo sự mở rộng vết nứt
Cấu kiện bê tông cốt thép được tính toán theo sự mở rộng vết nứt:
- Xiên với trục dọc cấu kiện.
7.2.2. Tính toán theo sự mở rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.2.2.1. Bề rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện acrc, mm, được xác định theo công thức:
acrc = δϕlη 20(3,5 - 100µ) (147)
trong đó:
δ là hệ số, lấy đối với:
+ cấu kiện chịu uốn và nén lệch tâm: bằng 1,0;

+ cấu kiện chịu kéo: bằng 1,2;
ϕl là hệ số, lấy khi có tác dụng của:
+ tải trọng tạm thời ngắn hạn và tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm
thời dài hạn: 1,00;
+ tải trọng lặp, tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn đối với kết cấu làm từ:
Bê tông nặng: trong điều kiện độ ẩm tự nhiên: 1,6-15 µ
Trong trạng thái bão hòa nước: 1,20
Khi trạng thái bão hòa nước và khô luân phiên thay đổi: 1,75
Bê tông hạt nhỏ:
Nhóm A: 1,75
Nhóm B: 2,00
Nhóm C: 1,50
Bê tông nhẹ và bê tông rỗng: 1,50
Bê tông tổ ong: 2,50
Giá trị ϕl đối với bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông rỗng, bê tông tổ ong ở trạng thái bão hòa
nước được nhân với hệ số 0,8; còn khi trạng thái bão hòa nước và khô luân phiên thay đổi được
nhân với hệ số 1,2;
η là hệ số, lấy như sau:
+ với cốt thép thanh có gờ: 1,0
+ với cốt thép thanh tròn trơn: 1,3
+ với cốt thép sợi có gờ hoặc cáp: 1,2
+ với cốt thép trơn: 1,4
σs là ứng suất trong các thanh cốt thép S lớp ngoài cùng hoặc (khi có ứng lực trước) số gia ứng
suất do tác dụng của ngoại lực, được xác định theo các chỉ dẫn ở 7.2.2.2;
µ là hàm lượng cốt thép của tiết diện: lấy bằng tỷ số giữa diện tích cốt thép S và diện tích tiết
diện bê tông (có chiều cao làm việc h0 và không kể đến cánh chịu nén) nhưng không lớn hơn
0,02;
d là đường kính cốt thép, tính bằng milimét (mm).
Đối với cấu kiện có yêu cầu chống nứt cấp 2, bề rộng vết nứt được xác định với tổng tải trọng
thường xuyên, tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn với hệ số ϕl = 1,0.
Đối với cấu kiện có yêu cầu chống nứt cấp 3, bề rộng vết nứt dài hạn được xác định với tác dụng
của tải trọng thường xuyên, tạm thời dài hạn với hệ số ϕl > 1,0. Bề rộng vết nứt ngắn hạn được
xác định như tổng của bề rộng vết nứt dài hạn và số gia bề rộng vết nứt do tác dụng của tải trọng
tạm thời ngắn hạn với hệ số ϕl =1,0;
Bề rộng vết nứt xác định theo công thức (147) được điều chỉnh lại trong các trường hợp sau:
a) Nếu trọng tâm tiết diện của các thanh cốt thép S lớp ngoài cùng của cấu kiện chịu uốn, nén
lệch tâm, kéo lệch tâm với e0,tot ≥ 0,8h0, nằm cách thớ chịu kéo nhiều nhất một khoảng a2 > 0,2h,
thì giá trị acrc cần phải tăng lên bằng cách nhân với hệ số δa bằng:
δa = (148)
Nhưng không được lớn hơn 3.

b) Đối với cấu kiện chịu uốn, nén lệch tâm làm từ bê tông nặng và bê tông nhẹ với µ ≤ 0,008 và
Mr2 < M0, bề rộng vết nứt do tác dụng ngắn hạn của tất cả các tải trọng cho phép xác định bằng
cách nội suy tuyến tính giữa các giá trị acrc = 0 ứng với mômen gây nứt Mcrc và giá trị acrc được
tính theo các chỉ dẫn ở điều này ứng với mô men M0 = Mcrc + ψbh2
Rbt,ser, (trong đó ψ = 15 µα /η)
nhưng không lớn hơn 0,6. Khi đó bề rộng vết nứt dài hạn do tải trọng thường xuyên và tải trọng
tạm thời dài hạn được xác định bằng cách nhân giá trị tìm được acrc do tác dụng của tất cả các tải
trọng với tỷ số ϕl1(Mr1 - Mrp)/(Mr2 - Mrp), trong đó ϕl1 = 1,8ϕl (Mcrc/Mr2) nhưng không nhỏ hơn ϕl.
ở đây:
µ, η cũng như trong công thức (147);
Mr1, Mr2 là các mô men Mr tương ứng do tác dụng của tải trọng thường xuyên, tạm thời dài hạn
và do toàn bộ tải trọng (xem 7.1.2.4).
c) Đối với cấu kiện làm từ bê tông nhẹ và bê tông rỗng có cấp B7,5 và thấp hơn, giá trị acrc cần
phải tăng lên 20%.
7.2.2.2. Ứng suất trong cốt thép chịu kéo (hoặc số gia ứng suất) σs cần được xác định theo các
công thức đối với:
- Cấu kiện chịu kéo đúng tâm:
σs = (149)
- Cấu kiện chịu uốn:
σs = (150)
- Cấu kiện chịu nén lệch tâm, cũng như kéo lệch tâm khi e0,tot ≥ 0,8h0:
σs = (151)
Đối với cấu kiện chịu kéo lệch tâm khi e0,tot < 0,8h0, giá trị σs được xác định theo công thức (151)
với z = zs (trong đó: zs là khoảng cách giữa các trọng tâm cốt thép S và S').
Đối với cấu kiện không ứng lực trước giá trị ứng lực nén trước P được lấy bằng không. Trong
công thức (151), dấu "cộng" được lấy khi kéo lệch tâm, dấu "trừ" - khi nén lệch tâm. Khi vị trí của
lực kéo dọc N nằm giữa các trọng tâm của cốt thép S và S', giá trị es được lấy với dấu "trừ".
Z là khoảng cách từ trọng tâm diện tích tiết diện cốt thép S đến điểm đặt của hợp lực trong vùng
chịu nén của tiết diện bê tông phía trên vết nứt, được xác định theo 7.4.3.2.
Khi bố trí cốt thép chịu kéo thành nhiều lớp theo chiều cao tiết diện trong các cấu kiện chịu uốn,
nén lệch tâm, kéo lệch tâm có e0,tot ≥ 0,8h0, ứng suất σs tính theo công thức (150) và (151) cần
phải nhân thêm với hệ số δn bằng:
δn = (152)
Trong đó:
X = ξh0, với giá trị ξ được xác định theo công thức (164);
a1, a2 tương ứng là khoảng cách từ trọng tâm diện tích tiết diện của toàn bộ cốt thép S và của lớp
cốt thép ngoài cùng đến thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất.
Giá trị ứng suất (σs + σsp) hoặc khi có nhiều lớp cốt thép chịu kéo (δnσs + σsp) không được vượt
quá Rs,ser.
Trên các đoạn cấu kiện có các vết nứt ban đầu trong vùng chịu nén (xem 4.2.9), giá trị ứng lực
nén trước P cần giảm đi một đại lượng ∆P được xác định theo công thức:
∆P = λP (153)

Trong đó:
λ được xác định theo công thức (139)
7.2.2.3. Chiều sâu của các vết nứt ban đầu hcrc ở vùng chịu nén (xem 4.2.9) không được lớn hơn
0,5h0. Giá trị hcrc được xác định theo công thức:
hcrc = h - (1,2+ϕm) ξh0 (154)
Giá trị ξ được xác định theo công thức (164), ϕm tính theo công thức (171) đối với vùng có vết
nứt ban đầu.
7.2.3. Tính toán theo sự mở rộng vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện
Bề rộng vết nứt xiên khi đặt cốt thép đai vuông góc với trục dọc cấu kiện cần được xác định theo
công thức:
acrc = ϕl
)21(E15,0
h
d
E
d6,0
wb
0
w
s
wsw
αµ++
ησ
(155)
Trong đó:
ϕl là hệ số, lấy như sau:
+ Khi kể đến tải trọng tạm thời ngắn hạn và tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải
trọng tạm thời dài hạn: 1,00
+ Khi kể đến tải trọng lặp cũng như tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm
thời dài hạn đối với kết cấu làm từ:
Bê tông nặng:
Trong điều kiện độ ẩm tự nhiên: 1,50
Trong trạng thái bão hòa nước: 1,20
Khi biến đổi luân phiên giữa các trạng thái bão hòa nước và khô: 1,75
Bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông rỗng và bê tông tổ ong: lấy như trong công thức (147);
η lấy như trong công thức (147);
dw là đường kính cốt thép đai;
α = Es/Eb; µw = Asw/bs.
Ứng suất trong cốt thép đai được xác định theo công thức:
σsw = s (156)
Nhưng không được vượt quá Rs,ser.
Trong công thức (156)
Q và Qb1 tương ứng là vế trái và vế phải của điều kiện (84) nhưng thay giá trị Rbt bằng Rbt,ser với
hệ số γb4 được nhân với 0,8.
Khi không có vết nứt thẳng góc trong vùng đang xét chịu tác dụng của lực cắt, tức là thỏa mãn
điều kiện (127), cho phép kể đến sự tăng lực cắt Qb1 chịu bởi cấu kiện theo tính toán từ điều kiện
(144).
Cường độ tính toán Rbt,ser và Rb,ser không được vượt quá giá trị tương ứng của bê tông cấp B30.
Đối với cấu kiện làm từ bê tông nhẹ cấp B7,5 và thấp hơn, giá trị acrc tính được theo công thức
(155) cần tăng thêm 30%.

Khi xác định bề rộng vết nứt xiên ngắn hạn và dài hạn cần tuân theo các chỉ dẫn trong 7.2.2.1 về
việc kể đến tính chất tác dụng dài hạn của tải trọng.
7.3. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo sự khép lại vết nứt
Cấu kiện bê tông cốt thép cần được tính theo sự khép lại vết nứt:
- Xiên góc với trục dọc cấu kiện.
7.3.2. Tính toán theo sự khép lại vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.3.2.1. Để đảm bảo khép lại vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện một cách chắc chắn khi chịu
tác dụng của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn, cần tuân theo các điều kiện
sau:
a) Trong cốt thép căng S chịu tác dụng của tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và
tạm thời ngắn hạn, để tránh xuất hiện biến dạng không phục hồi được phải tuân theo điều kiện:
σsp + σs ≤ 0,8 Rs,ser (157)
Trong đó:
σs là giá trị số gia ứng suất trong cốt thép căng S do tác dụng của ngoại lục, được xác định theo
các công thức từ (149) đến (151).
b) Tiết diện cấu kiện có vết nứt trong vùng chịu kéo do tác dụng của tải trọng thường xuyên, tải
trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn cần phải luôn bị nén dưới tác dụng của tải trọng
thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và có ứng suất nén pháp σb tại biên chịu kéo do ngoại
lực gây ra không nhỏ hơn 0,5MPa. Đại lượng σb được xác định như đối với vật thể đàn hồi chịu
tác dụng của ngoại lực và ứng lực nén trước.
7.3.2.2. Đối với đoạn cấu kiện có vết nứt ban đầu ở vùng chịu nén (xem 4.2.9), giá trị σsp trong
công thức (157) được nhân với hệ số (1-λ), còn đại lượng P khi xác định ứng suất σb được nhân
với hệ số 1,1(1 - λ) nhưng không lớn hơn 1,0; trong đó giá trị λ được xác định theo chỉ dẫn ở
7.1.2.5.
7.3.3. Tính toán theo sự khép kín vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện
Để đảm bảo khép kín vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện một cách chắc chắn, cả hai ứng suất
chính trong bê tông, xác định theo 7.1.3.1 ở mức trọng tâm tiết diện quy đổi khi chịu tác dụng của
tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn, phải là ứng suất nén và có giá trị không nhỏ
hơn 0,6 MPa.
Yêu cầu trên được đảm bảo nhờ cốt thép ngang (cốt thép đai hoặc xiên) ứng lực trước.
7.4. Tính toán cấu kiện của kết cấu bê tông cốt thép theo biến dạng
7.4.1.1. Biến dạng (độ võng, góc xoay) của cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép cần được tính toán
theo các công thức của cơ học kết cấu, trong đó giá trị độ cong đưa vào tính toán được xác định
theo các chỉ dẫn ở 7.4.1.2 và 7.4.3.
Trị số độ cong biến dạng cấu kiện bê tông cốt thép được tính từ trạng thái ban đầu của chúng,
còn khi có ứng lực trước thì tính từ trạng thái trước khi nén.
Độ cong ban đầu của các cấu kiện tự gây ứng lực được xác định có kể đến hàm lượng và vị trí
cốt thép dọc đối với tiết diện bê tông và giá trị lực nén trước bê tông.
7.4.1.2. Độ cong được xác định như sau:

a) Đối với những đoạn cấu kiện mà trong vùng chịu kéo của nó không hình thành vết nứt thẳng
góc với trục dọc cấu kiện: được xác định như đối với vật thể đàn hồi.
b) Đối với những đoạn cấu kiện mà trong vùng chịu kéo của nó có các vết nứt thẳng góc với trục
dọc cấu kiện: xác định như tỷ số giữa hiệu số của biến dạng trung bình của thớ ngoài cùng vùng
chịu nén của bê tông và biến dạng trung bình của cốt thép dọc chịu kéo với chiều cao làm việc
của tiết diện cấu kiện.
Các cấu kiện hoặc các đoạn cấu kiện được xem là không có vết nứt trong vùng chịu kéo nếu vết
nứt không hình thành khi chịu tác dụng của tải trọng thường xuyên, tạm thời dài hạn và tạm thời
ngắn hạn hoặc nếu chúng khép lại khi chịu tác dụng của tải trọng thường xuyên và tạm thời dài
hạn, trong đó tải trọng đưa vào tính toán với hệ số độ tin cậy về tải trọng γf = 1,0.
7.4.2. Xác định độ cong cấu kiện bê tông cốt thép trên đoạn không có vết nứt trong vùng
chịu kéo
7.4.2.1. Trên các đoạn mà ở đó không hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện, giá trị
độ cong toàn phần của cấu kiện chịu uốn, nén lệch tâm và kéo lệch tâm cần được xác định theo
công thức:
4321
11111






−





−





+





=
rrrrr
(158)
Trong đó:
1
1






r
,
1
1






r
tương ứng là độ cong do tải trọng tạm thời ngắn hạn (được xác định theo 4.2.3) và
do tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn (không kể đến lực nén trước P), được xác
định theo các công thức:







ϕ
ϕ
=





ϕ
=





redb1b
2b
2
redb1b1
IE
M
r
1
IE
M
r
1
(159)
Trong đó:
M là mô men do ngoại lực tương ứng (ngắn hạn và dài hạn) đối với trục vuông góc với mặt
phẳng tác dụng của mô men uốn và đi qua trọng tâm tiết diện quy đổi;
ϕb1 là hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến ngắn hạn của bê tông, được lấy như sau:
+ Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ có cốt liệu nhỏ loại đặc chắc và bê tông tổ
ong (đối với kết cấu ứng lực trước hai lớp làm từ bê tông tổ ong và bê tông nặng): lấy bằng 0,85;
+ Đối với bê tông nhẹ có cốt liệu nhỏ xốp và bê tông rỗng: lấy bằng 0,7;
ϕb2 là hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến dài hạn của bê tông đến biến dạng cấu kiện không có
vết nứt, được lấy theo Bảng 33;
3
1






r
là độ cong do sự vồng lên của cấu kiện do tác dụng ngắn hạn của ứng lực nén trước P,
3
1






r
= (160)

4
1






r
là độ cong do sự vồng lên của cấu kiện do co ngót và từ biến của bê tông khi chịu ứng lực
nén trước, được xác định theo công thức:
4
1






r
= (161)
ở đây:
εb, ε'b là biến dạng tương đối của bê tông gây ra bởi co ngót và từ biến của bê tông do ứng lực
nén trước và được xác định tương ứng ở mức trọng tâm cốt thép dọc chịu kéo và thớ bê tông
chịu nén ngoài cùng theo công thức (162):
εb = ; ε'b = (162)
Giá trị σsb lấy bằng tổng hao tổn ứng suất trước do co ngót và từ biến của bê tông xác định theo
mục 6, 8, 9 Bảng 6 đối với cốt thép đặt ở vùng chịu kéo; σ'sb lấy tương tự cho cốt thép căng nếu
như chúng được đặt hoặc không đặt ở thớ bê tông chịu nén ngoài cùng.
Khi đó tổng
3
1






r
+
4
1






r
lấy không nhỏ hơn . Đối với cấu kiện không ứng lực trước, giá trị độ
cong
3
1






r
và
4
1






r
cho phép lấy bằng không.
7.4.2.2. Khi xác định độ cong của cấu kiện có vết nứt ban đầu trong vùng chịu nén (xem 4.2.9)
giá trị
1
1






r
,
2
1






r
và
3
1






r
xác định theo công thức (159), (160) tăng lên 15%, còn giá trị
4
1






r
xác định theo công thức (161) cần được tăng lên 25%.
7.4.2.3. Tại các khu vực có hình thành vết nứt thẳng góc trong vùng chịu kéo, nhưng nó được
khép lại dưới tác dụng của tải trọng đang xét, thì độ cong
1
1






r
,
2
1






r
và
3
1






r
trong công
thức (158) được tăng lên 20%.
Bảng 33 - Hệ số ϕb2, xét ảnh hưởng của từ biến dài hạn của bê tông đến biến dạng của cấu
kiện không có vết nứt
Tính tác dụng dài hạn của
tải trọng
Hệ số ϕb2, đối với kết cấu làm từ
bê tông nặng, bê tông
nhẹ, bê tông rỗng, bê tông
tổ ong (đối với kết cấu
ứng lực trước hai lớp làm
từ bê tông tổ ong và bê
tông nặng)
bê tông hạt nhỏ nhóm
A B C
1. Tác động ngắn hạn 1,0 1,0 1,0 1,0
2. Tác động dài hạn khi độ ẩm
không khí môi trường xung
quanh:
a) Từ 40% đến 75%
b) Nhỏ hơn 40%
2,0
3,0
2,6
3,9
3,0
4,5
2,0
3,0

CHÚ THÍCH 1: Phân loại bê tông hạt nhỏ theo nhóm xem 5.1.1.3.
CHÚ THÍCH 2: Khi bê tông thay đổi luân phiên trạng thái bão hòa nước - khô, giá trị ϕb2 cần phải
nhân với hệ số 1,2 nếu chịu tác dụng dài hạn của tải trọng.
CHÚ THÍCH 3: Khi độ ẩm không khí xung quanh cao hơn 75% và bê tông ở trạng thái bão hòa
nước, giá trị ϕb2 ở mục 2a trong Bảng 33 cần nhân với hệ số 0,8.
7.4.3. Xác định độ cong của cấu kiện bê tông cốt thép trên các đoạn có vết nứt trong vùng
chịu kéo
7.4.3.1. Tại các khu vực có hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện trong vùng chịu
kéo, độ cong của cấu kiện chịu uốn, nén lệch tâm, cũng như kéo lệch tâm có tiết diện chữ nhật,
chữ T, chữ I (Hình hộp) với e0,tot ≥ 0,8h0, cần xác định theo công thức:
( ) ss
stot
bf
b
ss
s
AEh
N
vEbhAEZh
M
r
ψ
ξϕ
ψψ
000
1
−





+
+= (163)
Trong đó:
M là mô men đối với trục thẳng góc với mặt phẳng tác dụng của mô men và đi qua trọng tâm tiết
diện cốt thép S, do tất cả các ngoại lực đặt ở một phía của tiết diện đang xét và do ứng lực nén
trước P gây ra;
Z là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện cốt thép S đến điểm đặt của hợp các lực trong vùng chịu
nén nằm phía trên vết nứt được xác định theo các chỉ dẫn ở 7.4.3.2;
ψs là hệ số xét đến sự làm việc của bê tông vùng chịu kéo trên đoạn có vết nứt, được xác định
theo 7.4.3.3;
ψb là hệ số xét đến sự phân bố không đều biến dạng của thớ bê tông chịu nén ngoài cùng trên
chiều dài đoạn có vết nứt và được lấy như sau:
+ Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ cấp cao hơn B7,5: 0,9;
+ Đối với bê tông nhẹ, bê tông rỗng và bê tông tổ ong cấp B7,5 và thấp hơn: 0,7;
+ Đối với kết cấu chịu tác động của tải trọng lặp, không phụ thuộc loại và cấp bê tông: 1,0;
ϕf là hệ số, được xác định theo công thức (167);
ξ là chiều cao tương đối vùng chịu nén của bê tông được xác định theo 7.4.3.2;
v là hệ số đặc trưng trạng thái đàn-dẻo của bê tông vùng chịu nén, được lấy theo Bảng 34;
Ntot là hợp của lực dọc N và ứng lực nén trước P (khi kéo lệch tâm lực N lấy với dấu "trừ").
Đối với cấu kiện không có cốt thép căng, lực P cho phép lấy bằng không.
Khi xác định độ cong của cấu kiện trên đoạn có vết nứt ban đầu ở vùng chịu nén (xem 4.2.9), giá
trị P bị giảm đi một lượng ∆P được xác định theo công thức (153).
Đối với cấu kiện chịu uốn và nén lệch tâm làm từ bê tông nặng, khi Mcrc < Mr2 < (Mcrc + ψbh2
Rbt,ser),
độ cong do mô men Mr2 được phép xác định theo nội suy tuyến tính giữa các giá trị:
- Độ cong do mô men Mcrc được xác định như đối với vật thể đàn hồi liên tục theo 7.4.2.1, 7.4.2.2,
7.4.2.3.
- Độ cong do mô men (Mcrc + ψbh2
Rbt,ser) được xác định theo chỉ dẫn ở điều này. Hệ số ψ được
xác định theo chỉ dẫn ở 7.2.2.1b và bị giảm đi 2 lần khi tính đến tác dụng dài hạn của tải trọng
thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn.
Bảng 34 - Hệ số v đặc trưng trạng thái đàn dẻo của bê tông vùng chịu nén
Tính chất tác dụng dài Hệ số v, đối với các cấu kiện làm từ

hạn của tải trọng Bê tông nặng,
bê tông nhẹ
Bê tông
rỗng
Bê tông hạt nhỏ
nhóm
Bê tông tổ
ong
A B C
1. Tác dụng ngắn hạn 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45
2. Tác dụng dài hạn, khi
độ ẩm không khí môi
trường xung quanh:
a) 40% - 75%
b) < 40%
0,15
0,1
0,07
0,04
0,1
0,07
0,08
0,05
0,15
0,1
0,2
0,1
CHÚ THÍCH 1: Các loại bê tông hạt nhỏ cho trong 5.1.1.3;
CHÚ THÍCH 2: Khi bê tông thay đổi trạng thái bão hòa nước - khô, giá trị v cần phải nhân với hệ
số 1,2 nếu chịu tác dụng dài hạn của tải trọng.
CHÚ THÍCH 3: Khi độ ẩm của không khí môi trường xung quanh cao hơn 75% và khi bê tông ở
trong trạng thái bão hòa nước, giá trị v theo mục 2a của bảng này cần chia cho hệ số 0,8.
7.4.3.2. Giá trị ξ được tính theo công thức:
ξ = ( ) 55,11
5,1
10
51
1
0
,
µ
ϕ
µα
λδ
β
h
e tots
f+
±
++
+ (164)
Nhưng lấy không lớn hơn 1,0.
Số hạng thứ hai của vế phải công thức (164), lấy dấu "cộng" khi lực Ntot là nén, lấy dấu "trừ" khi
lực Ntot là kéo (xem 7.4.3.1).
+ Đối với bê tông nặng và bê tông nhẹ: 1,8
+ Đối với bê tông hạt nhỏ: 1,6
+ Đối với bê tông rỗng và bê tông tổ ong: 1,4
δ = (165)
λ = 





−
02
'
1
h
h f
fϕ (166)
ϕf =
( )
0
2
''
bh
A
v
hbb sff
α
+−
(167)
es,tot là độ lệch tâm của lực Ntot đối với trọng tâm tiết diện cốt thép S, tương ứng với mô men M
(xem 7.4.3.1), được xác định theo công thức:
es,tot =
totN
M
(168)
Giá trị z được tính theo công thức:

z = h0












+
+
−
)(2
'
1
2
0
ξϕ
ξϕ
f
f
f
h
h
(169)
- Đối với cấu kiện chịu nén lệch tâm, giá trị z cần được lấy không lớn hơn 0,97es,tot;
- Đối với cấu kiện tiết diện chữ nhật hoặc chữ T có cánh trong vùng chịu kéo, trong công thức
(166) và (169) thay h'f bằng 2a' hoặc h'f = 0 tương ứng khi có hoặc không có cốt thép S';
Các tiết diện có cánh nằm trong vùng chịu nén, khi ξ < h'f/h0 được tính toán như đối với tiết diện
chữ nhật có bề rộng b'f.
Chiều rộng tính toán của cánh b'f được xác định theo các chỉ dẫn ở 6.2.2.7.
7.4.3.3. Hệ số ψs đối với cấu kiện làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ và kết cấu
hai lớp có ứng lực trước làm từ bê tông tổ ong và bê tông nặng được xác định theo công thức:
ψs = 1,25 - ϕlsϕm -
0,
2
/)8,15,3(
1
he totsm
m
ϕ
ϕ
−
−
(170)
Nhưng không lớn hơn 1,0; trong đó lấy es,tot /h0 ≥ 1,2/ϕls
Đối với cấu kiện chịu uốn không ứng lực trước, số hạng cuối cùng ở vế phải công thức (170) cho
phép lấy bằng không.
ϕls là hệ số xét đến ảnh hưởng tác dụng dài hạn của tải trọng, lấy theo Bảng 35;
es,tot là xem công thức (168);
ϕm = rpr
plserbt
MM
WR
µ±
,
(171)
ở đây
Wpl xem công thức (141);
Mr, Mrp xem 7.1.2.4, trong đó mô men được coi là dương nếu gây kéo cốt thép S.
Bảng 35 - Hệ số ϕls
Tính chất tác dụng dài hạn của tải trọng Hệ số ϕls ứng với cấp bê tông
Lớn hơn B7,5 Nhỏ hơn hoặc bằng B7,5
1. Tác dụng ngắn hạn, khi cốt thép là
a - thép thanh dạng - trơn
- có gờ
b - thép sợi
1,0
1,1
1,0
0,7
0,8
0,7
2. Tác dụng dài hạn (không phụ thuộc vào
loại cốt thép)
0,8 0,6
Đối với kết cấu một lớp làm từ bê tông tổ ong (không ứng lực trước), giá trị ψs được tính theo
công thức:
ψs = 0,5 + ϕl (172)

Trong đó:
Mser là khả năng chịu uốn của tiết diện cấu kiện theo tính toán độ bền với cường độ tính toán của
bê tông và cốt thép khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai;
ϕl là hệ số, được lấy như sau:
+ khi tác dụng ngắn hạn của tải trọng đối với cốt thép có gờ: 0,6
+ khi tác dụng ngắn hạn của tải trọng đối với cốt thép trơn: 0,7
+ khi tác dụng dài hạn của tải trọng không phụ thuộc vào hình dạng tiết diện thanh thép: 0,8
Đối với kết cấu được tính toán chịu mỏi, giá trị ψs trong mọi trường hợp được lấy bằng 1,0.
7.4.3.4. Độ cong toàn phần đối với các đoạn có vết nứt trong vùng chịu kéo cần được xác định
theo công thức:
= ()1 - ()2 + ()3 - ()4 (173)
Trong đó:
()1 là độ cong do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng dùng để tính toán biến dạng theo chỉ
dẫn ở 4.2.11;
()2 là độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn;
()3 là độ cong do tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn;
()4 là độ vồng do co ngót và từ biến của bê tông khi chịu ứng lực nén trước P, được xác định
theo công thức (161) và theo các chỉ dẫn ở 7.4.2.2.
Độ cong ()1, ()2 và ()3 được xác định theo công thức (163), trong đó ()1 và ()2 được tính với giá trị
ψs và v ứng với tác dụng ngắn hạn của tải trọng, còn ()3 được tính với giá trị ψs và v ứng với tác
dụng dài hạn của tải trọng. Nếu giá trị ()2 và ()3 là âm, thì chúng được lấy bằng không.
7.4.4. Xác định độ võng
7.4.4.1. Độ võng fm do biến dạng uốn gây ra được xác định theo công thức:
Fm = ∫ 




1
0
1
dx
r
M
x
x (174)
Trong đó:
là mô men uốn tại tiết diện x do tác dụng của lực đơn vị đặt theo hướng chuyển vị cần xác định
của cấu kiện tại tiết diện x trên chiều dài nhịp cần tìm độ võng;
()x là độ cong toàn phần tại tiết diện x do tải trọng gây nên độ võng cần xác định; giá trị được xác
định theo các công thức (158), (173) tương ứng với những đoạn không có và có vết nứt; dấu của
được lấy phù hợp với biểu đồ độ cong.
Đối với cấu kiện (không đặt cốt thép căng) chịu uốn có tiết diện không đổi, có vết nứt, trên từng
đoạn mô men uốn không đổi dấu, cho phép tính độ cong đối với tiết diện có ứng suất lớn nhất,
độ cong của các tiết diện còn lại trên đoạn đó được lấy tỷ lệ với giá trị mô men uốn (Hình 23).
7.4.4.2. Đối với cấu kiện chịu uốn khi l/h < 10 cần kể đến ảnh hưởng của lực cắt đến độ võng.
Trong trường hợp này, độ võng toàn phần ftot bằng tổng độ võng do uốn fm và độ võng do biến
dạng trượt fq.

a - sơ đồ tải trọng; b - biểu đồ mô men uốn; c - biểu đồ độ cong
Hình 23 - Biểu đồ mô men uốn và độ cong đối với cấu kiện bê tông cốt thép có tiết diện
không đổi
7.4.4.3. Độ võng fq do biến dạng trượt được xác định theo công thức:
fq = ∫
1
0
dxQ xxγ (175)
trong đó:
là lực cắt trong tiết diện x do lực đơn vị tác dụng theo hướng chuyển vị cần xác định và đặt tại
tiết diện cần xác định độ võng:
γx là biến dạng trượt, được xác định theo công thức:
γx = crc
bx
Gbh
Q
ϕ
ϕ
0
2
5,1
(176)
ở đây:
Qx là lực cắt tại tiết diện x do tác dụng của ngoại lực;
G là mô đun trượt của bê tông;
ϕb2 là hệ số xét đến ảnh hưởng của từ biến dài hạn của bê tông, lấy theo Bảng 33;
ϕcrc là hệ số xét đến ảnh hưởng của vết nứt lên biến dạng trượt, lấy như sau:
+ Trên những đoạn dọc theo chiều dài cấu kiện không có vết nứt thẳng góc và vết nứt xiên với
trục dọc cấu kiện: lấy bằng 1,0;
+ Trên các đoạn chỉ có vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện: lấy bằng 4,8;
+ Trên đoạn chỉ có vết nứt thẳng góc hoặc đồng thời vết nứt thẳng góc và vết nứt xiên với trục
dọc cấu kiện, lấy theo công thức:
ϕcrc = ()x (177)
ở đây Mx, ()x - tương ứng là mô men do ngoại lực và độ cong toàn phần tại tiết diện x do tải trọng
gây nên độ võng.
7.4.4.4. Đối với bản đặc có chiều dày nhỏ hơn 25 cm (không kể các bản kê bốn cạnh) được đặt
các lưới thép phẳng, có vết nứt ở vùng chịu kéo, giá trị độ võng tính theo công thức (174) phải
được nhân với hệ số
3
0
0
7,0 





−h
h
, nhưng lấy không lớn hơn 1,5 (h0 tính bằng centimét (cm)).
7.4.4.5. Khi tính toán cấu kiện đặt một lớp cốt thép (Hình 24) bằng phương pháp phần tử hữu
hạn (hoặc các phương pháp toán học khác), cho phép sử dụng thay phương trình (163) bằng hệ
phương trình vật lý đối xứng có dạng:





+=ε
+=
NBMB
NBMB
r
1
2212o
1211
(178)
Trong đó:
M = Mact µPe0p (179)
N = µ Nact - P (180)
B11 =
( ) 






 ψ
+
ξ+ϕ
ψ
+ ss
s
~
b0f
b
2
bs AEvEbh)zz(
1
(181)
B12 =
( ) 







ξ+ϕ
ψ
−
ψ
+ ~
b0f
sb
ss
bs
2
bs
vEbh
Z
AE
Z
)zz(
1
(182)
B22 =
( ) 






 ψ
−
ξ+ϕ
ψ
+ ss
b
2
s
~
b0f
2
b
2
bs AE
Z
vEbh
Z
)zz(
1 s
(183)
~
v = 2v (184)
ε0 là độ giãn dài hoặc co ngắn dọc theo trục y;
Mact là mô men do ngoại lực đặt ở một phía tiết diện đang xét đối với trục y;
Nact là lực dọc đặt ở mức trục y, lấy dấu "cộng" khi gây kéo;
zs, zb tương ứng là khoảng cách từ trục y đến điểm đặt hợp lực của cốt thép chịu kéo và đến hợp
lực trong bê tông chịu nén;
ξ được xác định theo 7.4.3.2;
v là hệ số, lấy theo Bảng 34;
ϕf là hệ số, xác định theo công thức (167) không kể đến cốt thép đặt ở vùng chịu nén của tiết
diện;
ψs xác định theo 7.4.3.3;
ψb xác định theo 7.4.3.1.
Trục y nằm trong phạm vi chiều cao làm việc của tiết diện nhằm làm đơn giản hóa sơ đồ tính.
Nếu trục y nằm cao hơn trọng tâm diện tích tiết diện vùng chịu nén, thì đại lượng zb cần lấy với
dấu âm.

Hình 24 - Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trên tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện,
có một lớp cốt thép khi tính toán theo biến dạng
Đối với số hạng thứ hai trong công thức (179), dấu "trừ" được lấy nếu lực P đặt thấp hơn trục y,
nếu P đặt cao hơn trục y lấy dấu "cộng".
Đối với số hạng thứ nhất của công thức (180), dấu "cộng" được lấy khi lực Nact là kéo, còn dấu
"trừ" được lấy khi lực Nact là nén.
7.4.4.6. Khi tính toán cấu kiện có đặt nhiều lớp cốt thép (Hình 25), nên sử dụng hệ phương trình
vật lý tổng quát có dạng:






ε+=
ε+=
o2212
o1211
D
r
1
DN
D
r
1
DM
(185)
Trong đó:
D11 = 2
b
b
~
bo
1fsjsj
k
1j
sjsisi
n
1i si
si
z
vEbh
)(Z'AEZA
E 22
ψ
ξ+ϕ++
ψ
∑∑
==
(186)
D12 = b
b
~
b0
1fsjsj
k
1j
sjsisi
n
1i si
si
z
vEbh
)(Z'AEZA
E
ψ
ξ+ϕ++
ψ
∑∑
==
(187)
D22 =
b
~
b0
1fsj
k
1j
sjsi
n
1i si
si vEbh
)('AEA
E
ψ
ξ+ϕ++
ψ
∑∑
==
(188)
Với
i là số thứ tự của thanh cốt thép dọc chịu kéo;
j là số thứ tự của thanh cốt thép dọc chịu nén;
ξ1 là chiều cao tương đối vùng chịu nén của tiết diện: lấy bằng ξ1 = ;
ϕf là được tính theo công thức (167) không kể đến cốt thép S';
zsi, zsj là khoảng cách từ trọng tâm cốt thứ i và thứ j đến trục y;
Trong công thức (187) các giá trị zsi, zsj, zb được lấy dấu dương nếu nằm dưới trục y, trường hợp
ngược lại lấy dấu âm.

Hình 25 - Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trong tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện
có đặt nhiều lớp cốt thép khi tính toán theo biến dạng
Giá trị ξ1 và ψsi trong các phương trình từ (186) đến (188) cho phép xác định theo 7.4.3.2 và
7.4.3.3, nhưng trong các công thức tính toán thay h0 bằng h01, As bằng ∑
−
−
xh
xh
A oi
si
3,1
3,1
01
(khi
xác định µ) và ϕm bằng ϕm1 = ϕm(h01/h0i).
8. Các yêu cầu cấu tạo
8.1. Yêu cầu chung
Khi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, để đảm bảo các điều kiện về chế tạo, về tuổi thọ
và sự làm việc đồng thời của cốt thép và bê tông cần phải thực hiện các yêu cầu cấu tạo nêu
trong phần này.
8.2. Kích thước tối thiểu của tiết diện cấu kiện
8.2.1. Kích thước tối thiểu của tiết diện cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép được xác định từ
các tính toán theo nội lực tác dụng và theo các nhóm trạng thái giới hạn tương ứng, cần được
lựa chọn có kể đến các yêu cầu về kinh tế, sự cần thiết về thống nhất hóa ván khuôn và cách đặt
cốt thép, cũng như các điều kiện về công nghệ sản xuất cấu kiện.
Ngoài ra, kích thước tiết diện cấu kiện bê tông cốt thép cần chọn sao cho đảm bảo các yêu cầu
về bố trí cốt thép trong tiết diện (chiều dày lớp bê tông bảo vệ, khoảng cách giữa các thanh cốt
thép, v.v…) và neo cốt thép.
8.2.2. Chiều dày bản toàn khối được lấy không nhỏ hơn:
- Đối với sàn mái: 40 mm
- Đối với sàn nhà ở và công trình công cộng: 50 mm
- Đối với sàn giữa các tầng của nhà sản xuất: 60 mm
- Đối với bản làm từ bê tông nhẹ cấp B7,5 và thấp hơn: 70 mm
Chiều dày tối thiểu của bản lắp ghép được xác định từ điều kiện đảm bảo chiều dày yêu cầu của
lớp bê tông bảo vệ và điều kiện bố trí cốt thép trên chiều dày bản (xem 8.3.1 đến 8.4.2).
Các kích thước tiết diện của cấu kiện chịu nén lệch tâm cần được chọn sao cho độ mảnh l0/i theo
hướng bất kỳ không được vượt quá:
- Đối với cấu kiện bê tông cốt thép làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ: 200
- Đối với cột nhà: 120
- Đối với cấu kiện bê tông làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông rỗng: 90
- Đối với cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép làm từ bê tông tổ ong: 70
8.3. Lớp bê tông bảo vệ

8.3.1. Lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép chịu lực cần đảm bảo sự làm việc đồng thời của cốt thép
và bê tông trong mọi giai đoạn làm việc của kết cấu, cũng như bảo vệ cốt thép khỏi tác động của
không khí, nhiệt độ và các tác động tương tự.
8.3.2. Đối với cốt thép dọc chịu lực (không ứng lực trước, ứng lực trước, ứng lực trước kéo trên
bệ), chiều dày lớp bê tông bảo vệ cần được lấy không nhỏ hơn đường kính cốt thép hoặc dây
cáp và không nhỏ hơn:
- Trong bản và tường có chiều dày:
+ Từ 100 mm trở xuống: 10 mm (15 mm)
+ Trên 100 mm: 15 mm (20 mm)
- Trong dầm và dầm sườn có chiều cao:
+ Nhỏ hơn 250 mm: 15 mm (20 mm)
+ Lớn hơn hoặc bằng 250 mm: 20 mm (25 mm)
- Trong cột: 20 mm (25 mm)
- Trong dầm móng: 30 mm
- Trong móng:
+ lắp ghép: 30 mm
+ toàn khối khi có lớp bê tông lót: 35 mm
+ toàn khối khi không có lớp bê tông lót: 70 mm
CHÚ THÍCH 1: Giá trị trong ngoặc (…) áp dụng cho kết cấu ngoài trời hoặc những nơi ẩm ướt.
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu trong vùng chịu ảnh hưởng của môi trường biển, chiều dày lớp bê
tông bảo vệ lấy theo quy định của tiêu chuẩn hiện hành TCVN 9346:2012.
Trong kết cấu một lớp làm từ bê tông nhẹ và bê tông rỗng cấp B7,5 và thấp hơn, chiều dày lớp
bê tông bảo vệ cần phải không nhỏ hơn 20 mm, còn đối với các panen tường ngoài (không có
lớp trát) không được nhỏ hơn 25 mm.
Đối với các kết cấu một lớp làm từ bê tông tổ ong, trong mọi trường hợp lớp bê tông bảo vệ
không nhỏ hơn 25 mm.
Trong những vùng chịu ảnh hưởng của hơi nước mặn, lấy chiều dày lớp bê tông bảo vệ theo quy
định trong các tiêu chuẩn tương ứng hiện hành.
8.3.3. Chiều dày lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép đai, cốt thép phân bố và cốt thép cấu tạo cần
được lấy không nhỏ hơn đường kính của các cốt thép này và không nhỏ hơn:
- Khi chiều cao tiết diện cấu kiện nhỏ hơn 250 mm: 10 mm (15 mm)
- Khi chiều cao tiết diện cấu kiện bằng 250 mm trở lên: 15 mm (20 mm)
CHÚ THÍCH 1: Giá trị trong ngoặc (…) áp dụng cho kết cấu ngoài trời hoặc những nơi ẩm ướt.
CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu trong vùng chịu ảnh hưởng của môi trường biển, chiều dày lớp bê
tông bảo vệ lấy theo quy định của tiêu chuẩn hiện hành TCVN 9346:2012.
Trong các cấu kiện làm từ bê tông nhẹ, bê tông rỗng có cấp không lớn hơn B7,5 và làm từ bê
tông tổ ong, chiều dày lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép ngang lấy không nhỏ hơn 15 mm, không
phụ thuộc chiều cao tiết diện.
8.3.4. Chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đầu mút các cấu kiện ứng lực trước dọc theo chiều dài
đoạn truyền ứng suất (xem 5.2.2.5) cần được lấy không nhỏ hơn:
- Đối với thép thanh nhóm CIV, A-IV, A-IIIв: 2d
- Đối với thép thanh nhóm A-V, A-VI, Aт-VII: 3d

- Đối với cốt thép dạng cáp: 2d
(ở đây, d tính bằng milimét (mm)).
Ngoài ra, chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở vùng nói trên cần phải không nhỏ hơn 40 mm đối với
tất cả các loại cốt thép thanh và không nhỏ hơn 30 mm đối với cốt thép dạng cáp.
Cho phép lớp bê tông bảo vệ cốt thép căng có neo hoặc không có neo tại tiết diện ở gối được lấy
giống như đối với tiết diện ở nhịp trong các trường hợp sau:
a) đối với cấu kiện ứng lực trước có các lực gối tựa truyền tập trung, khi có các chi tiết gối tựa
bằng thép và cốt thép gián tiếp (cốt thép ngang bằng lưới thép hàn hoặc cốt thép đai bao quanh
cốt thép dọc) đặt theo các chỉ dẫn trong 8.12.9.
b) trong các bản, panen, tấm lát và móng cột của các đường dây tải điện khi đặt thêm các cốt
thép ngang bổ sung ở đầu mút cấu kiện (lưới thép, cốt thép đai kín) theo quy định ở 8.12.9.
8.3.5. Trong các cấu kiện có cốt thép dọc ứng lực trước căng trên bê tông và nằm trong các ống
đặt thép, khoảng cách từ bề mặt cấu kiện đến bề mặt ống cần lấy không nhỏ hơn 40 mm và
không nhỏ hơn bề rộng ống đặt thép, ngoài ra, khoảng cách nói trên đến mặt bên của cấu kiện
không được nhỏ hơn 1/2 chiều cao của ống đặt thép.
Khi bố trí cốt thép căng trong rãnh hở hoặc ở bên ngoài tiết diện, chiều dày lớp bê tông bảo vệ
được tạo thành sau đó nhờ phương pháp phun vữa hoặc các phương pháp khác phải lấy không
nhỏ hơn 30 mm.
8.3.6. Để đảm bảo đặt dễ dàng nguyên các thanh cốt thép, lưới thép hoặc khung thép vào ván
khuôn dọc theo toàn bộ chiều dài (hoặc chiều ngang) của cấu kiện, đầu mút của các thanh cốt
thép này cần đặt cách mép cấu kiện một khoảng là:
- Đối với cấu kiện có kích thước dưới 9 m: 10 mm
- Đối với cấu kiện có kích thước dưới 12 m: 15 mm
- Đối với cấu kiện có kích thước lớn hơn 12 m: 20 mm
8.3.7. Trong cấu kiện có tiết diện vành khuyên hoặc tiết diện hộp, khoảng cách từ các thanh cốt
thép dọc đến bề mặt trong của cấu kiện cần phải thỏa mãn các yêu cầu ở 8.3.2 và 8.3.3.
8.4. Khoảng cách tối thiểu giữa các thanh cốt thép
8.4.1. Khoảng cách thông thủy giữa các thanh cốt thép (hoặc vỏ ống đặt cốt thép căng) theo
chiều cao và chiều rộng tiết diện cần đảm bảo sự làm việc đồng thời giữa cốt thép với bê tông và
được lựa chọn có kể đến sự thuận tiện khi đổ và đầm vữa bê tông. Đối với kết cấu ứng lực trước
cũng cần tính đến mức độ nén cục bộ của bê tông, kích thước của các thiết bị kéo (kích, kẹp).
Trong các cấu kiện sử dụng đầm bàn hoặc đầm dùi khi chế tạo cần đảm bảo khoảng cách giữa
các thanh cốt thép cho phép đầm đi qua để làm chặt vữa bê tông.
8.4.2. Khoảng cách thông thủy giữa các thanh cốt thép dọc không căng hoặc cốt thép căng được
kéo trên bệ, cũng như khoảng cách giữa các thanh trong các khung thép hàn kề nhau, được lấy
không nhỏ hơn đường kính thanh cốt thép lớn nhất và không nhỏ hơn các trị số quy định sau:
a) Nếu khi đổ bê tông, các thanh cốt thép có vị trí nằm ngang hoặc xiên: phải không nhỏ hơn: đối
với cốt thép đặt dưới là 25 mm, đối với cốt thép đặt trên là 30 mm. Khi cốt thép đặt dưới bố trí
nhiều hơn hai lớp theo chiều cao thì khoảng cách giữa các thanh theo phương ngang (ngoài các
thanh ở hai lớp dưới cùng) cần phải không nhỏ hơn 50 mm.
b) Nếu khi đổ bê tông, các thanh cốt thép có vị trí thẳng đứng: không nhỏ hơn 50 mm. Khi kiểm
soát một cách có hệ thống kích thước cốt liệu bê tông, khoảng cách này có thể giảm đến 35 mm
nhưng không được nhỏ hơn 1,5 lần kích thước lớn nhất của cốt liệu thô.
Trong điều kiện chật hẹp, cho phép bố trí các thanh cốt thép theo cặp (không có khe hở giữa
chúng).

Trong các cấu kiện có cốt thép căng được căng trên bê tông (trừ các kết cấu được đặt cốt thép
liên tục), khoảng cách thông thủy giữa các ống đặt thép phải không nhỏ hơn đường kính ống và
trong mọi trường hợp không nhỏ hơn 50 mm.
CHÚ THÍCH: Khoảng cách thông thủy giữa các thanh cốt thép có gờ được lấy theo đường kính
danh định không kể đến các gờ thép.
8.5. Neo cốt thép không căng
8.5.1. Đối với những thanh cốt thép có gờ, cũng như các thanh cốt thép tròn trơn dùng trong các
khung thép hàn và lưới hàn thì đầu mút để thẳng, không cần uốn móc. Những thanh cốt thép tròn
trơn chịu kéo dùng trong khung, lưới buộc cần được uốn móc ở đầu, móc dạng chữ L hoặc chữ
U.
8.5.2. Các thanh cốt thép dọc chịu kéo và cốt thép chịu nén cần kéo dài thêm qua tiết diện vuông
góc với trục dọc cấu kiện mà ở đó chúng được tính với toàn bộ cường độ tính toán, một khoảng
không nhỏ hơn lan được xác định theo công thức:
lan =(ωan + ∆λan) d (189)
nhưng không nhỏ hơn lan = λand.
Trong đó giá trị ωan, ∆λan và λan cũng như giá trị cho phép tối thiểu lan được xác định theo Bảng 36.
Đồng thời các thanh cốt thép tròn trơn phải có móc ở đầu hoặc được hàn với cốt thép đai dọc
theo chiều dài neo. Cho phép tính giá trị Rb có kể đến các hệ số điều kiện làm việc của bê tông,
ngoại trừ hệ số γb2.
Đối với cấu kiện làm từ bê tông hạt nhỏ nhóm B, chiều dài lan theo công thức (189) cần tăng thêm
10d đối với cốt thép chịu kéo và 5d đối với cốt thép chịu nén.
Trường hợp khi thanh cần neo có diện tích tiết diện lớn hơn diện tích yêu cầu theo tính toán độ
bền với toàn bộ cường độ tính toán, chiều dài lan theo công thức (189) cho phép giảm xuống
bằng cách nhân với tỷ số diện tích cần thiết theo tính toán và diện tích thực tế của tiết diện cốt
thép.
Nếu theo tính toán, dọc theo các thanh được neo hình thành vết nứt do bê tông bị kéo, thì những
thanh cốt thép này cần phải kéo dài thêm vào vùng chịu nén một đoạn lan tính theo công thức
(189).
Khi không thể thực hiện yêu cầu nói trên cần có biện pháp neo các thanh cốt thép dọc để đảm
bảo chúng làm việc với toàn bộ cường độ tính toán tại tiết diện đang xét (đặt cốt thép gián tiếp,
hàn vào đầu mút thanh các bản neo hoặc chi tiết đặt sẵn, uốn gấp khúc các thanh neo) khi đó
chiều dài lan không được nhỏ hơn 10d.
Đối với các chi tiết đặt sẵn cần xét đến các điểm đặc biệt sau: chiều dài các thanh neo chịu kéo
của chi tiết đặt sẵn chôn vào vùng bê tông chịu kéo hoặc chịu nén khi σbc/Rb > 0,75 hoặc σbc/Rb <
0,25 cần xác định theo công thức (189) với các giá trị ωan, ∆λan và λan lấy theo mục 1a Bảng 36.
Trong các trường hợp còn lại các giá trị này cần lấy theo mục 1b Bảng 36. Trong đó σbc là ứng
suất nén trong bê tông tác dụng thẳng góc với thanh neo, được xác định như đối với vật liệu đàn
hồi trên tiết diện quy đổi, chịu tải trọng thường xuyên với hệ số độ tin cậy về tải trọng γf = 1.
Khi thanh neo của chi tiết đặt sẵn chịu lực kéo và trượt, vế phải công thức (189) được nhân với
hệ số δ xác định theo công thức sau:
δ = 7,0
/1
3,0
11
+
+ anan
NQ
(190)
Trong đó: Nan1, Qan1 - tương ứng là lực kéo và lực cắt trong thanh neo.
Đồng thời chiều dài thanh neo phải không nhỏ hơn giá trị tối thiểu lan nêu trong điều này.

Neo làm bằng thép tròn trơn nhóm CI, A-I được dùng chỉ khi có gia cường ở các đầu thanh bằng
các bản thép, hoặc làm phình đầu thanh hay hàn các đoạn ngắn chặn ngang thanh. Chiều dài
của các thanh neo này được tính toán chịu nhổ và nén cục bộ bê tông. Cho phép dùng neo làm
từ thép nói trên có móc ở đầu cho các chi tiết cấu tạo.
8.5.3. Để đảm bảo neo tất cả các thanh cốt thép dọc được kéo vào mép gối tựa, tại các gối tựa
tự do ngoài cùng của cấu kiện chịu uốn phải tuân theo các yêu cầu sau:
c) Nếu điều kiện 6.2.3.4 được đảm bảo, chiều dài của đoạn thanh cốt thép chịu kéo được kéo
vào gối tự do phải không nhỏ hơn 5 d.
d) Nếu điều kiện 6.2.2.4 không được đảm bảo, chiều dài của đoạn thanh cốt thép chịu kéo được
kéo vào gối tự do phải không nhỏ hơn 10d.
Bảng 36 - Các hệ số để xác định đoạn neo cốt thép không căng
Điều kiện làm việc
của cốt thép không
căng
Các hệ số để xác định đoạn neo cốt thép không căng
Cốt thép có gờ Cốt thép trơn
ωan ∆λan λan lan , mm ωan ∆λan λan lan , mm
không nhỏ hơn không nhỏ hơn
1. Đoạn neo cốt thép
a. Chịu kéo trong bê
tông chịu kéo
0,7 11 20 250 1,2 11 20 250
b. Chịu nén hoặc kéo
trong vùng chịu nén
của bê tông
0,5 8 12 200 0,8 8 15 200
2. Nối chồng cốt thép
a. Trong bê tông chịu
kéo
0,9 11 20 250 1,55 11 20 250
b. Trong bê tông chịu
nén
0,65 8 15 200 1 8 15 200
Chiều dài đoạn neo lan ở các gối tự do ngoài cùng mà ở đó cường độ tính toán cốt thép bị giảm
xuống (xem 5.2.2.4 và Bảng 23), được xác định theo các chỉ dẫn ở 8.5.2 và mục 1b Bảng 36.
Khi có đặt cốt thép gián tiếp, chiều dài đoạn neo được giảm đi bằng cách chia hệ số ωan cho đại
lượng 1 + 12µv và giảm hệ số ∆λan một lượng 10σb/Rb.
Trong đó:
µv là hàm lượng cốt thép theo thể tích được xác định như sau:
+ với lưới thép hàn, tính theo công thức (49), xem 6.2.2.13;
+ với cốt thép đai uốn gập, tính theo công thức: µv =
Trong đó:
Asw là diện tích tiết diện cốt thép đai uốn gập đặt theo cạnh cấu kiện
Trong mọi trường hợp giá trị µv lấy không lớn hơn 0,06.
Ứng suất nén của bê tông trên gối tựa σb được xác định bằng cách chia phản lực gối tựa cho
diện tích tựa của cấu kiện và lấy không lớn hơn 0,5 Rb.
Cốt thép gián tiếp được phân bố trên chiều dài đoạn neo, từ đầu mút cấu kiện đến vết nứt thẳng
góc gần gối tựa nhất.

Chiều dài đoạn neo kéo vào gối tựa được giảm đi so với chiều dài yêu cầu ở điều này nếu giá trị
lan nhỏ hơn 10 d và được lấy bằng Ian nhưng không nhỏ hơn 5d. Trong trường hợp này cũng như
khi hàn chắc chắn đầu thanh với các chi tiết neo đặt sẵn bằng thép, cường độ tính toán của cốt
thép dọc tại gối tựa không cần giảm.
8.6. Bố trí cốt thép dọc cho cấu kiện
8.6.1. Diện tích tiết diện cốt thép dọc trong cấu kiện bê tông cốt thép cần lấy không nhỏ hơn các
giá trị cho trong Bảng 37.
Bảng 37 - Diện tích tiết diện tối thiểu của cốt thép dọc trong cấu kiện bê tông cốt thép,
phần trăm diện tích tiết diện bê tông
Điều kiện làm việc của cốt thép Diện tích tiết diện tối thiểu của cốt thép dọc
trong cấu kiện bê tông cốt thép, phần trăm
diện tích tiết diện bê tông
1. Cốt thép S trong cấu kiện chịu uốn, kéo lệch
tâm khi lực dọc nằm ngoài giới hạn chiều cao làm
việc của tiết diện
0,05
2. Cốt thép S, S' trong cấu kiện kéo lệch tâm khi
lực dọc nằm giữa các cốt S và S'
0,06
3. Cốt S, S' trong cấu kiện chịu nén lệch tâm khi:
l0/i < 17
17 ≤ l0/i ≤ 35
35 < l0/i ≤ 83
l0/i > 83
0,05
0,10
0,20
0,25
CHÚ THÍCH: Diện tích tiết diện cốt thép tối thiểu cho trong bảng này là đối với diện tích tiết diện
bê tông được tính bằng cách nhân chiều rộng tiết diện chữ nhật hoặc chiều rộng của bụng tiết
diện chữ T (chữ I) với chiều cao làm việc của tiết diện h0. Trong các cấu kiện có cốt thép dọc đặt
đều theo chu vi tiết diện cũng như trong các cấu kiện chịu kéo đúng tâm giá trị cốt thép tối thiểu
cho ở trên là đối với diện tích toàn bộ tiết diện bê tông.
Trong các cấu kiện có cốt thép dọc bố trí đều theo chu vi tiết diện cũng như đối với tiết diện chịu
kéo đúng tâm, diện tích tiết diện cốt thép tối thiểu của toàn bộ cốt thép dọc cần lấy gấp đôi các
giá trị cho trong Bảng 37.
Hàm lượng tối thiểu của cốt thép S và S' trong các cấu kiện chịu nén lệch tâm mà khả năng chịu
lực của chúng ứng với độ lệch tâm tính toán được sử dụng không quá 50% được lấy bằng 0,05
không phụ thuộc vào độ mảnh của cấu kiện.
Các quy định trong Bảng 37 không áp dụng khi lựa chọn diện tích tiết diện cốt thép khi tính toán
cấu kiện trong quá trình vận chuyển và chế tạo; trong trường hợp này diện tích tiết diện cốt thép
được xác định chỉ bằng tính toán theo độ bền. Nếu tính toán cho thấy khả năng chịu lực của cấu
kiện bị mất đi đồng thời với sự hình thành vết nứt trong bê tông vùng chịu kéo, thì cần xét đến
các yêu cầu ở 4.2.10 cho cấu kiện đặt ít cốt thép.
Các quy định ở điều này không cần xét đến khi xác định diện tích cốt thép đặt theo chu vi của
bản hoặc panen theo các tính toán chịu uốn trong mặt phẳng bản (panen).
8.6.2. Đường kính cốt thép dọc của cấu kiện chịu nén không được vượt quá giá trị:
- Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ có cấp thấp hơn B25: 40 mm
- Đối với bê tông nhẹ, bê tông rỗng có cấp:
+ B12,5 trở xuống: 16 mm
+ Từ B15 đến B25: 25 mm

+ B30 trở lên: 40 mm
- Đối với bê tông tổ ong có cấp:
+ B10 trở xuống: 16 mm
+ Từ B12,5 đến B15: 20 mm
Trong các cấu kiện chịu uốn làm từ bê tông nhẹ sử dụng cốt thép nhóm CIV, A-IV và thấp hơn,
đường kính cốt thép dọc không được vượt quá:
- Đối với bê tông có cấp từ B12,5 trở xuống: 16 mm
- Đối với bê tông có cấp từ B15 đến B25: 25 mm
- Đối với bê tông có cấp B30 trở lên: 32 mm
Đối với cốt thép nhóm cao hơn, đường kính giới hạn của thanh cốt thép phải phù hợp với các
quy định hiện hành.
Trong các cấu kiện chịu uốn làm từ bê tông tổ ong có cấp B10 và thấp hơn, đường kính cốt thép
dọc không được lớn hơn 16 mm.
Đường kính cốt thép dọc trong cấu kiện chịu nén lệch tâm của kết cấu đổ toàn khối không được
nhỏ hơn 12 mm.
8.6.3. Trong các cấu kiện thẳng chịu nén lệch tâm, khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép dọc
theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn không được lớn hơn 400 mm, còn theo phương mặt
phẳng uốn - không lớn hơn 500 mm.
8.6.4. Trong các cấu kiện chịu nén lệch tâm mà khả năng chịu lực của chúng ứng với độ lệch
tâm cho trước của lực dọc được sử dụng nhỏ hơn 50 %, cũng như trong các cấu kiện có độ
mảnh l0/i<17 (ví dụ: cột ngắn) mà theo tính toán không yêu cầu đặt cốt thép chịu nén, và số
lượng thép chịu kéo không vượt quá 0,3% cho phép không đặt cốt thép dọc và cốt thép ngang
(theo quy định ở 8.6.3, 8.7.1, 8.7.2) trên các cạnh song song với mặt phẳng uốn. Khi đó, trên các
cạnh vuông góc với mặt phẳng uốn bố trí các khung thép hàn, lưới thép có lớp bê tông bảo vệ
không nhỏ hơn 50 mm và không nhỏ hơn hai lần đường kính cốt thép dọc.
8.6.5. Trong dầm có bề rộng lớn hơn 150 mm, số cốt thép dọc chịu lực được kéo vào gối không
được ít hơn 2 thanh. Trong sườn của các panen lắp ghép và trong dầm có bề rộng từ 150 mm
trở xuống cho phép kéo vào gối 1 thanh cốt thép dọc chịu lực.
Trong bản sàn khoảng cách giữa các thanh cốt thép được kéo vào gối không được vượt quá 400
mm, đồng thời diện tích tiết diện của các thanh cốt thép này không được nhỏ hơn 1/3 diện tích
tiết diện các thanh cốt thép trong nhịp được xác định theo mô men uốn lớn nhất.
Trong các bản ứng lực trước có lỗ rỗng (lỗ rỗng tròn) làm từ bê tông nặng, có chiều cao nhỏ hơn
300 mm, khoảng cách giữa các cốt thép căng đưa vào gối cho phép tăng đến 600 mm, nếu trên
tiết diện thẳng góc với trục dọc bản giá trị mô men gây nứt Mcrc được xác định theo công thức
(128) không nhỏ hơn 80% giá trị mô men do ngoại lực tính với hệ số độ tin cậy về tải trọng γf = 1.
Khi đặt cốt thép cho bản liên tục bằng các lưới hàn cuộn, cho phép uốn tất cả các thanh cốt thép
ở dưới của lưới lên trên trong đoạn gần gối trung gian.
Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép chịu lực ở phần giữa nhịp và trên gối tựa (thanh trên)
không được lớn hơn 200 mm nếu chiều dày bản nhỏ hơn hoặc bằng 150 mm và không lớn hơn
1,5 h khi chiều dày bản lớn hơn 150 mm, ở đây h là chiều dày bản.
8.6.6. Trong các cấu kiện chịu uốn có chiều cao tiết diện lớn hơn 700 mm, ở các cạnh bên cần
đặt các cốt thép dọc cấu tạo sao cho khoảng cách giữa chúng theo chiều cao không lớn hơn 400
mm và diện tích tiết diện không nhỏ hơn 0,1% diện tích tiết diện bê tông có kích thước:
- Theo chiều cao cấu kiện: bằng khoảng cách giữa các thanh cốt thép này;

- Theo chiều rộng cấu kiện: bằng 1/2 chiều rộng của dầm hoặc sườn, nhưng không lớn hơn 200
mm.
8.7. Bố trí cốt thép ngang cho cấu kiện
8.7.1. Ở tất cả các mặt cấu kiện có đặt cốt thép dọc, cần phải bố trí cốt thép đai bao quanh các
thanh cốt thép dọc ngoài cùng, đồng thời khoảng cách giữa các thanh cốt thép đai ở mỗi mặt cấu
kiện phải không lớn hơn 600 mm và không lớn hơn hai lần chiều rộng cấu kiện.
Trong cấu kiện chịu nén lệch tâm có cốt thép dọc căng đặt ở khoảng giữa tiết diện (ví dụ: cọc
ứng lực trước), cốt thép đai có thể không cần đặt nếu chỉ riêng bê tông đảm bảo chịu được lực
ngang.
Trong cấu kiện chịu uốn, nếu theo chiều rộng của cạnh sườn mỏng (chiều rộng sườn bằng hoặc
nhỏ hơn 150 mm) chỉ có một thanh cốt thép dọc hoặc một khung thép hàn thì cho phép không
đặt cốt thép đai theo chiều rộng cạnh sườn đó.
Trong các cấu kiện thẳng chịu nén lệch tâm, cũng như ở vùng chịu nén của cấu kiện chịu uốn có
đặt cốt thép dọc chịu nén theo tính toán, cốt thép đai phải được bố trí với khoảng cách như sau:
- Trong kết cấu làm từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông rỗng:
+ khi Rsc ≤ 400 MPa: không lớn hơn 500 mm và không lớn hơn:
15d đối với khung thép buộc;
20d đối với khung thép hàn;
+ khi Rsc ≥ 450 MPa: không lớn hơn 400 mm và không lớn hơn:
12d đối với khung thép buộc;
15d đối với khung thép hàn;
- Trong các cấu kiện làm từ bê tông tổ ong đặt khung thép hàn: không lớn hơn 500 mm và không
lớn hơn 40d (ở đây d là đường kính nhỏ nhất của cốt thép dọc chịu nén, tính bằng milimét (mm)).
Trong các kết cấu này cốt thép đai cần đảm bảo liên kết chặt với các thanh cốt thép chịu nén để
các thanh cốt thép này không bị phình ra theo bất kỳ hướng nào.
Tại các vị trí cốt thép chịu lực nối chồng không hàn, khoảng cách giữa các cốt thép đai của cấu
kiện chịu nén lệch tâm không lớn hơn 10 d.
Nếu hàm lượng cốt thép dọc chịu nén S' cao hơn 1,5%, cũng như nếu toàn bộ tiết diện cấu kiện
đều chịu nén và hàm lượng tổng cộng của cốt thép S và S' lớn hơn 3%, thì khoảng cách giữa
các cốt thép đai không được lớn hơn 10d và không được lớn hơn 300mm.
Các yêu cầu của điều này không áp dụng cho các cốt thép dọc được bố trí theo cấu tạo, nếu
đường kính các cốt thép này không vượt quá 12 mm và nhỏ hơn 1/2 chiều dày lớp bê tông bảo
vệ.
8.7.2. Trong cấu kiện chịu nén lệch tâm, cần cấu tạo cốt thép đai trong khung thép buộc sao cho
các cốt thép dọc (tối thiểu là cách một thanh) được đặt vào chỗ uốn của cốt thép đai và các chỗ
uốn này cách nhau không quá 400 mm theo cạnh tiết diện. Khi chiều rộng cạnh tiết diện không
lớn hơn 400 mm và trên mỗi cạnh có không quá 4 thanh cốt thép dọc, cho phép dùng một cốt
thép đai bao quanh toàn bộ cốt thép dọc.
Khi cấu tạo cấu kiện chịu nén bằng các khung thép hàn phẳng thì cần liên kết chúng lại thành
khung không gian bằng cách dùng các thanh cốt thép ngang hàn điểm tiếp xúc với những thanh
cốt thép dọc ở góc khung. Cho phép dùng các thanh cốt thép ngang có uốn móc buộc với thanh
dọc tại những vị trí có thanh ngang trong khung thép hàn.
Nếu trong mỗi khung thép hàn phẳng có nhiều cốt thép dọc, cần dùng các thanh cốt thép ngang
uốn móc để buộc liên kết các thanh cốt thép dọc trung gian trong các khung đối diện, cứ cách
một cốt thép dọc tối thiểu có một cốt được buộc như vậy và khoảng cách các thanh cốt thép

buộc này không quá 400 mm. Cho phép không đặt các thanh cốt thép buộc nếu cạnh của tiết
diện không quá 500 mm và số cốt thép dọc trên cạnh ấy không quá 4 thanh.
8.7.3. Trong các cấu kiện chịu nén lệch tâm có tính toán cốt thép gián tiếp ở dạng lưới hàn (làm
từ cốt thép nhóm CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III với đường kính không lớn hơn 14 mm và loại Bp-I)
hoặc có dạng xoắn không căng hoặc cốt thép vòng cần lấy:
- Kích thước ô lưới không nhỏ hơn 45 mm, nhưng không lớn hơn 1/4 cạnh tiết diện cấu kiện và
không lớn hơn 100 mm;
- Đường kính vòng xoắn hoặc đường kính vòng tròn không nhỏ hơn 200 mm;
- Bước lưới không nhỏ hơn 60 mm, nhưng không lớn hơn 1/3 cạnh nhỏ hơn của tiết diện cấu
kiện và không lớn hơn 150 mm;
- Bước xoắn hoặc bước vòng tròn không nhỏ hơn 40 mm, nhưng không lớn hơn 1/5 đường kính
tiết diện cấu kiện và không lớn hơn 100 mm;
- Lưới thép, cốt thép xoắn (hoặc vòng) cần phải ôm được tất cả các thanh cốt thép dọc chịu lực;
- Khi gia cường đoạn đầu mút các cấu kiện chịu nén lệch tâm bằng các lưới thép hàn, cần bố trí
không ít hơn 4 lưới trên đoạn không nhỏ hơn 20 d tính từ đầu mút cấu kiện nếu cốt thép dọc là
thanh tròn trơn và không nhỏ hơn 10d nếu cốt thép dọc là thanh có gờ.
8.7.4. Trong cấu kiện thẳng chịu nén lệch tâm, đường kính cốt thép đai trong khung thép buộc
cần lấy không nhỏ hơn 0,25d và không nhỏ hơn 5 mm, với d là đường kính thanh cốt thép dọc
lớn nhất.
Đường kính cốt thép đai trong khung thép buộc của cấu kiện chịu uốn cần lấy:
- Không nhỏ hơn 5 mm khi chiều cao tiết diện cấu kiện không lớn hơn 800 mm;
- Không nhỏ hơn 8 mm khi chiều cao tiết diện cấu kiện lớn hơn 800 mm.
Tương quan giữa đường kính cốt thép ngang và cốt thép dọc trong khung thép hàn và lưới thép
hàn được xác định theo quy định hiện hành về hàn.
8.7.5. Trong kết cấu kiểu dầm có chiều cao lớn hơn 150 mm, cũng như trong bản có nhiều lỗ
rỗng (hoặc kết cấu tương tự nhiều sườn) có chiều cao lớn hơn 300 mm, cần phải đặt cốt thép
ngang.
Trong bản đặc không phụ thuộc chiều cao, trong panen có lỗ (hoặc kết cấu tương tự nhiều sườn)
có chiều cao không lớn hơn 300 mm và trong kết cấu kiểu dầm có chiều cao nhỏ hơn 150 mm,
cho phép không đặt cốt thép đai nhưng phải đảm bảo các yêu cầu tính toán theo 6.2.2.13.
8.7.6. Trong kết cấu dạng dầm và dạng bản nêu trong 8.7.5, cốt thép ngang được bố trí như sau:
- Ở vùng gần gối tựa: một khoảng bằng 1/4 nhịp khi có tải trọng phân bố đều, còn khi có lực tập
trung - bằng khoảng cách từ gối tựa đến lực tập trung gần gối nhất, nhưng không nhỏ hơn 1/4
nhịp, khi chiều cao tiết diện cấu kiện h, bước cốt thép ngang lấy như sau:
Nhỏ hơn hoặc bằng 450 mm: lấy không lớn hơn h/2 và không lớn hơn 150 mm.
Lớn hơn 450 mm: lấy không lớn hơn h/3 và không lớn hơn 500 mm.
- Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện cấu kiện lớn hơn 300 mm, bước cốt thép
đai lấy không lớn hơn 3/4h và không lớn hơn 500 mm.
8.7.7. Cốt thép ngang được đặt để chịu lực cắt phải được neo chắc chắn ở hai đầu bằng cách
hàn hoặc kẹp chặt cốt thép dọc, để đảm bảo độ bền của liên kết và của cốt thép đai là tương
đương.
8.7.8. Ở vùng chịu nén thủng, cốt thép ngang trong bản được đặt với bước không lớn hơn h/3 và
không lớn hơn 200 mm, chiều rộng vùng đặt cốt thép ngang không nhỏ hơn 1,5 h (với h là chiều
dày bản). Neo các cốt thép này cần theo chỉ dẫn ở 8.7.7.

8.7.9. Cốt thép ngang của các công xôn ngắn được đặt theo phương ngang hoặc nghiêng một
góc 450
. Bước cốt thép ngang phải không lớn hơn h/4 và không lớn hơn 150 mm (với h là chiều
cao công xôn).
8.7.10. Trong cấu kiện chịu uốn xoắn đồng thời, cốt thép đai buộc cần được làm thành vòng kín
và neo chắc chắn ở hai đầu (đoạn nối chồng lên nhau dài 30d), còn với khung thép hàn tất cả
các thanh cốt thép ngang theo cả hai phương cần được hàn vào các thanh cốt thép dọc ở góc để
tạo thành vòng kín, đồng thời phải bảo đảm độ bền của liên kết và của cốt thép đai là tương
đương.
8.8. Liên kết hàn cốt thép và chi tiết đặt sẵn
8.8.1. Cốt thép trơn và có gờ làm từ thép cán nóng, từ thép được gia công nhiệt nhóm Aт-IIIC và
Aт-IVC và các loại thép sợi thông thường, cũng như các chi tiết đặt sẵn khi gia công cần phải sử
dụng hàn đối đầu hoặc hàn điểm để nối các thanh cốt thép với nhau hoặc nối với các bản thép
cán. Được phép sử dụng hàn hồ quang tự động hoặc bán tự động cũng như hàn tay theo các chỉ
dẫn ở 8.8.5.
Liên kết đối đầu của các thanh cốt thép kéo nguội loại A-IIIв phải được hàn trước khi kéo nguội.
Đối với các thanh cốt thép làm từ thép cán nóng nhóm CIV, A-IV (từ thép mác 20CrMn2Zr), A-V
và A-VII, cốt thép được gia cường bằng cơ - nhiệt như Aт-IIIC, Aт-IVC, Aт-IVK (từ thép mác
10MnSi2 và 08Mn2Si), Aт-V (từ thép mác 20MnSi) và Aт-VCK chỉ được sử dụng các kiểu hàn
theo quy định trong tiêu chuẩn hiện hành.
Không cho phép hàn liên kết các thanh cốt thép cán nóng nhóm CIV, A-IV (làm từ thép mác
80Si), các thanh cốt thép được gia cường bằng cơ - nhiệt nhóm Aт-IV, Aт-IVK (làm từ thép mác
25Si2P), Aт-V (ngoài các loại cốt thép làm từ thép mác 20MnSi), Aт-VK, Aт-VI, Aт-VIK và Aт-VII,
thép sợi cường độ cao và cáp dùng làm cốt thép.
8.8.2. Kiểu liên kết hàn và phương pháp hàn các thanh cốt thép, các chi tiết đặt sẵn cần phải quy
định có kể đến điều kiện sử dụng kết cấu, tính hàn của thép, chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của liên kết
và khả năng về công nghệ của nhà sản xuất.
Các liên kết dạng chữ thập bằng hàn điểm tiếp xúc hoặc hàn đính hồ quang phải đảm bảo cho
các thanh cốt thép của lưới hoặc khung thép hàn chịu được ứng suất không nhỏ hơn cường độ
tính toán của nó (liên kết có độ bền tiêu chuẩn) cần được ghi rõ trong các bản vẽ gia công cốt
thép.
Các liên kết dạng chữ thập có độ bền không theo tính toán được sử dụng để định vị các thanh
cốt thép trong quá trình vận chuyển, khi đổ bê tông hoặc khi chế tạo kết cấu.
8.8.3. Trong điều kiện công xưởng khi chế tạo các loại lưới hoặc khung thép hàn hoặc liên kết
thanh cốt thép dọc theo chiều dài, nên sử dụng phương pháp hàn điểm tiếp xúc, hàn đối đầu,
còn khi chế tạo các chi tiết đặt sẵn nên sử dụng phương pháp hàn tự động dùng thuốc hàn đối
với hàn góc và hàn đối đầu tiếp xúc đối với liên kết nối chồng.
8.8.4. Khi lắp ráp các sản phẩm cốt thép và kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép, ưu tiên hàng đầu
là sử dụng phương pháp hàn bán tự động để đảm bảo khả năng kiểm soát chất lượng liên kết.
8.8.5. Khi không có các thiết bị hàn cần thiết, cho phép thực hiện (trong điều kiện công xưởng và
trong điều kiện lắp ráp) các liên kết hàn dạng chữ thập, hàn đối đầu, hàn chồng, hàn góc để nối
cốt thép và các chi tiết đặt sẵn theo các phương pháp hàn hồ quang kể cả bằng tay theo tiêu
chuẩn hiện hành để hàn cốt thép và chi tiết đặt sẵn. Không cho phép sử dụng phương pháp hàn
đính bằng hồ quang trong liên kết dạng chữ thập có các thanh cốt thép chịu lực nhóm CIII, A-III
(làm từ thép 35MnSi).
Khi sử dụng hàn hồ quang bằng tay để thực hiện các liên kết hàn được tính toán theo độ bền,
trong các lưới, khung thép hàn cần đặt các bộ phận cấu tạo bổ sung ở vị trí liên kết các thanh cốt
thép dọc và cốt thép đai (bản đệm, bản nối, móc, v.v…).
8.9. Nối chồng cốt thép không căng (nối buộc)

8.9.1. Nối chồng cốt thép chịu lực không căng được dùng để nối các khung, lưới thép hàn hoặc
buộc với đường kính thanh được nối không lớn hơn 36 mm.
Không nên dùng nối chồng trong vùng chịu kéo của cấu kiện chịu uốn và kéo lệch tâm tại những
nơi cốt thép được dùng hết khả năng chịu lực.
Không được dùng nối chồng trong những cấu kiện thẳng mà toàn bộ tiết diện chịu kéo (ví dụ:
trong thanh căng của vòm, thanh cánh dưới của giàn) cũng như trong mọi trường hợp sử dụng
cốt thép nhóm CIV, A-IV trở lên.
8.9.2. Khi nối các thanh cốt thép chịu kéo và chịu nén cũng như nối lưới thép hàn và khung thép
hàn theo phương làm việc, chiều dài đoạn nối chồng l phải không nhỏ hơn giá trị lan được xác
định theo công thức (189) và Bảng 36.
8.9.3. Mối nối lưới hoặc khung thép hàn cũng như các thanh cốt thép chịu kéo của lưới, khung
thép buộc cần phải bố trí so le. Trong đó diện tích tiết diện các thanh cốt thép chịu lực, được nối
tại một vị trí hoặc trong khoảng nhỏ hơn đoạn nối chồng l, cần phải không lớn hơn 50% diện tích
tổng cộng cốt thép chịu kéo đối với cốt thép loại có gờ và không lớn hơn 25% đối với cốt thép
tròn trơn.
Nối các thanh cốt thép và lưới thép hàn không so le chỉ cho phép đối với các cốt thép cấu tạo
cũng như tại các chỗ cốt thép được sử dụng không quá 50%.
8.9.4. Mối nối lưới thép hàn làm từ cốt thép tròn trơn cán nóng nhóm CI, A-I theo phương chịu
lực cần được thực hiện sao cho trên mỗi lưới được nối nằm trong vùng chịu kéo trên chiều dài
đoạn chồng có không ít hơn hai thanh ngang được hàn với tất cả các thanh dọc (Hình 26). Sử
dụng kiểu nối như thế đối với mối nối chồng các khung thép hàn với các thanh cốt thép chịu lực
nằm ở một phía và làm từ bất kỳ loại thép nào. Nối lưới thép hàn làm từ thép CII, A-II, CIII, A-III
trong phương chịu lực được thực hiện không cần có các thanh cốt thép ngang trong đoạn nối ở
một hoặc cả hai lưới được nối (Hình 27).
a - khi thanh ngang nằm trong một mặt phẳng;
b, c - khi thanh ngang nằm trong các mặt phẳng khác nhau
Hình 26 - Nối chồng (không hàn) trong phương chịu lực các lưới hàn làm từ cốt thép tròn
trơn
8.9.5. Mối nối lưới hàn theo phương không chịu lực được thực hiện bằng nối chồng với đoạn
chồng (tính từ giữa các thanh cốt thép chịu lực ngoài cùng của mỗi lưới):
- Khi đường kính của thanh phân bố (thanh ngang) không lớn hơn 4 mm (Hình 28a, b): 50 mm
- Khi lớn hơn 4 mm (Hình 28a, b): 100 mm

Khi đường kính cốt thép chịu lực không nhỏ hơn 16 mm, các lưới thép hàn theo phương không
chịu lực cho phép đặt đối đầu và dùng lưới thép chuyên dùng để nối. Lưới thép nối bổ sung này
phải phủ lên cốt thép đặt ở mỗi phía một đoạn không nhỏ hơn 15d và không nhỏ hơn 100 mm
(Hình 28c).
a - không có thanh ngang trong đoạn nối ở một trong số lưới được nối;
b - không có thanh ngang trong đoạn nối ở cả hai lưới được nối.
Hình 27 - Nối chồng (không hàn) trong phương chịu lực các lưới thép hàn làm từ thép có
gờ
a - nối chồng khi các thanh cốt thép chịu lực nằm trong cùng một mặt phẳng;
b - nối chồng khi các thanh cốt thép chịu lực nằm trong các mặt phẳng khác nhau;
c - mối nối xếp khít các lưới được nối và phủ lưới bổ sung.
Hình 28 - Nối lưới hàn theo hướng cốt thép phân bố
Các lưới thép hàn theo phương không chịu lực cho phép đặt giáp nhau không cần nối chồng và
không cần lưới bổ sung trong các trường hợp sau:
- Khi đặt các lưới thép hàn theo hai phương vuông góc với nhau;
- Khi ở vị trí nối có cốt thép cấu tạo bổ sung đặt theo phương cốt thép phân bố.
8.10. Mối nối các cấu kiện của kết cấu lắp ghép
8.10.1. Khi nối các cấu kiện bê tông cốt thép của kết cấu lắp ghép, nội lực được truyền từ cấu
kiện này sang cấu kiện khác qua các cốt thép chịu lực của mối nối, qua các chi tiết đặt sẵn, qua
bê tông chèn trong mối nối, qua các nêm bê tông hoặc (đối với cấu kiện chịu nén) trực tiếp qua
bề mặt bê tông của cấu kiện được nối.

Mối nối các cấu kiện ứng lực trước, cũng như các kết cấu yêu cầu không thấm nước phải thực
hiện bằng bê tông dùng xi măng trương nở.
8.10.2. Các mối nối cứng của kết cấu lắp ghép được toàn khối hóa bằng cách nhồi bê tông vào
các khe nối giữa các cấu kiện. Nếu khi chế tạo đảm bảo lắp đặt khít các bề mặt với nhau (ví dụ:
như khi dùng đầu của cấu kiện này làm ván khuôn cho đầu cấu kiện khác), cho phép dùng mối
nối khô khi chỉ lực nén truyền qua mối nối.
8.10.3. Mối nối các cấu kiện chịu lực kéo cần phải thực hiện bằng cách:
a) Hàn các chi tiết đặt sẵn bằng thép;
b) Hàn các cốt thép chờ;
c) Luồn qua các ống đặt sẵn hoặc các khe chờ của cấu kiện được nối các sợi cáp hoặc bu lông
sau đó kéo căng chúng và chèn mối nối bằng vữa xi măng hoặc bê tông hạt nhỏ;
d) Dán các cấu kiện bằng vữa polimer qua các chi tiết liên kết làm từ cốt thép thanh.
8.10.4. Chi tiết đặt sẵn cần được neo vào bê tông nhờ các thanh neo hoặc được hàn vào cốt
thép chịu lực của cấu kiện.
Chi tiết đặt sẵn có thanh neo bao gồm các bản (thép góc hoặc bản mã) được hàn góc hoặc hàn
chồng với các thanh neo thường làm từ thép CII, A-II và CIII, A-III. Chiều dài các thanh neo của
chi tiết đặt sẵn khi chịu lực kéo phải không nhỏ hơn đại lượng lan xác định theo 8.5.2.
Chiều dài của các thanh neo có thể giảm xuống nếu hàn ở đầu thanh các bản neo hoặc mở rộng
đầu neo với đường kính không nhỏ hơn 2 d - đối với cốt thép nhóm CI, A-I, CII, A-II và không nhỏ
hơn 3d - với cốt thép nhóm CIII, A-III. Trong các trường hợp đó, chiều dài thanh neo được xác
định theo tính toán chịu nhổ và ép cục bộ bê tông và lấy không nhỏ hơn 10d (d - đường kính
thanh neo, mm).
Nếu neo chịu kéo được bố trí vuông góc với trục dọc cấu kiện và dọc theo chúng có thể hình
thành các vết nứt do các nội lực cơ bản tác dụng lên cấu kiện, khi đó đầu các thanh neo cần
được gia cường bằng các bản thép hàn thêm hoặc mở rộng đầu neo.
Các chi tiết đặt sẵn dập từ thép tấm được cấu tạo từ các chân neo có các chỗ bám chắc chắn (ví
dụ: ở dạng các đầu neo hình cầu) và phần làm chức năng như bản neo (ví dụ như các chi tiết
hàn). Chi tiết đặt sẵn được dập từ thép tấm có chiều dày từ 4 mm đến 8 mm, được thiết kế sao
cho phần thép bị bỏ đi tạo chân neo là ít nhất. Các chi tiết cần được tính toán theo độ bền của
chân neo và của bản. Độ bền của mỗi chi tiết neo được kiểm tra theo các tính toán bê tông chịu
nhổ, chịu ép cục bộ.
Chiều dày của bản chi tiết đặt sẵn được xác định theo các chỉ dẫn ở 6.2.6.3 và theo các yêu cầu
về hàn.
8.10.5. Ở phần đầu mút được nối của cấu kiện chịu nén lệch tâm (ví dụ: ở đầu các cột lắp ghép),
cần đặt cốt thép gián tiếp phù hợp với các chỉ dẫn ở 8.7.3.
8.11. Các yêu cầu cấu tạo riêng
8.11.1. Khe lún cần được dự tính trước trong trường hợp xây nhà (công trình) trên nền đất không
đồng nhất (nền có tính lún, v.v…), tại các vị trí thay đổi đột ngột về tải trọng, v.v…
Nếu trong các trường hợp kể trên, khe lún không được dự tính trước, móng cần có đủ độ bền và
độ cứng để đảm bảo ngăn ngừa các hư hỏng của kết cấu bên trên, hoặc phải có các kết cấu đặc
biệt để đạt được mục tiêu trên.
Khe lún cũng như khe co giãn nhiệt trong kết cấu bê tông và bê tông cốt thép liên tục cần được
thực hiện xuyên suốt, cắt kết cấu đến tận đế móng. Khe co giãn nhiệt trong kết cấu khung bê
tông cốt thép được thực hiện bằng cách sử dụng cặp cột có khe ở giữa chạy xuống đến tận mặt
móng.

Khoảng cách giữa các khe lún, khe co giãn nhiệt trong móng bê tông và trong tường tầng hầm
cho phép lấy bằng khoảng cách giữa các khe của kết cấu bên trên.
8.11.2. Trong kết cấu bê tông cần dự tính trước cốt thép cấu tạo:
a) Tại các vị trí thay đổi đột ngột kích thước tiết diện cấu kiện;
b) Tại các vị trí thay đổi chiều cao tường (trong khoảng không nhỏ hơn 1 m);
c) Trong tường bê tông dưới và trên các lỗ cửa của mỗi tầng;
d) Trong các kết cấu chịu tải trọng động;
e) Ở cạnh có ứng suất nhỏ hơn của cấu kiện chịu nén lệch tâm, nếu ứng suất lớn nhất trong tiết
diện, được xác định như đối với vật thể đàn hồi vượt quá 0,8Rb, còn ứng suất nhỏ nhất lại nhỏ
hơn 1 MPa hoặc chịu kéo, trong khi đó hàm lượng cốt thép µ không nhỏ hơn 0,025%.
Các yêu cầu ở điều này không áp dụng cho các cấu kiện của kết cấu lắp ghép được kiểm tra
trong giai đoạn vận chuyển và lắp ráp. Trong các trường hợp này, cần đặt cốt thép theo tính toán
độ bền.
Nếu tính toán cho thấy độ bền cấu kiện mất đi đồng thời với sự xuất hiện vết nứt trong bê tông
vùng chịu kéo, khi đó cần xét đến các yêu cầu trong 4.2.10 đối với cấu kiện đặt ít cốt thép (không
xét đến sự làm việc của bê tông chịu kéo). Nếu theo tính toán có xét đến bê tông chịu kéo, thấy
không cần đặt cốt thép và bằng kinh nghiệm cũng chứng tỏ rằng không cần cốt thép khi vận
chuyển và lắp ráp, khi đó không cần đặt cốt thép cấu tạo.
8.11.3. Vị trí lắp đặt cốt thép cần được đảm bảo theo đúng thiết kế nhờ các biện pháp thi công
(đặt cữ bằng chất dẻo, vòng đệm làm từ bê tông hạt nhỏ, v.v…).
8.11.4. Lỗ có kích thước lớn trong bản, panen, v.v… cần được viền lại bằng cốt thép bổ sung có
tiết diện không nhỏ hơn tiết diện các cốt thép chịu lực (theo phương đặt cốt thép bổ sung) cần
thiết theo tính toán như đối với bản đặc.
8.11.5. Khi thiết kế cấu kiện của sàn lắp ghép, cần định trước các khe giữa các bản sàn và chèn
chúng bằng bê tông. Chiều rộng của khe được quy định từ điều kiện đảm bảo chất lượng khi
chèn chúng và không nhỏ hơn 20 mm đối với cấu kiện có chiều cao không lớn hơn 250 mm và
không nhỏ hơn 30 mm đối với cấu kiện có chiều cao lớn hơn.
8.11.6. Trong cấu kiện của kết cấu lắp ghép, cần có giải pháp để nâng chúng: móc cẩu lắp ráp, lỗ
chờ có các ống thép, móc lắp ráp cố định làm từ các thép thanh, v.v… Móc để nâng phải được
làm từ thép cán nóng phù hợp với các yêu cầu ở 5.2.1.8.
8.12. Chỉ dẫn bổ sung về cấu tạo cấu kiện bê tông cốt thép ứng lực trước
8.12.1. Trong cấu kiện ứng lực trước, cần đảm bảo sự bám dính chắc giữa cốt thép và bê tông
bằng cách sử dụng cốt thép có gờ, nhồi chặt các ống, rãnh, khe hở bằng vữa xi măng hoặc bê
tông hạt nhỏ.
8.12.2. Sơ đồ và phương pháp sản xuất các kết cấu ứng lực trước siêu tĩnh nên lựa chọn sao
cho khi tạo ứng lực trước không gây thêm các ứng lực trong kết cấu làm giảm khả năng làm việc
của kết cấu. Cho phép bố trí các mối nối hoặc khớp tạm thời và được toàn khối hóa sau khi kéo
căng cốt thép.
8.12.3. Trong kết cấu bê tông cốt thép bán lắp ghép, cần đảm bảo sự bám dính của các cấu kiện
ứng lực trước với bê tông đổ tại các vị trí chịu lực của kết cấu, cũng như neo các đầu của chúng
với nhau. Ngoài ra, sự làm việc đồng thời của cấu kiện theo phương ngang cũng cần được đảm
bảo bằng các biện pháp thích hợp (đặt các cốt thép ngang hoặc ứng lực trước cấu kiện theo
phương ngang).
8.12.4. Một phần các thanh cốt thép dọc của cấu kiện có thể không cần ứng lực trước nếu thỏa
mãn các yêu cầu tính toán về nứt và biến dạng.

8.12.5. Khi gia cường cục bộ ở vùng sát neo thép căng cũng như ở các vị trí đặt thiết bị căng,
nên bố trí các chi tiết đặt sẵn hoặc bổ sung cốt thép ngang, cũng như tăng kích thước tiết diện tại
các đoạn này.
8.12.6. Nếu cốt thép dọc căng được bố trí tập trung ở biên trên và biên dưới, ở đầu cấu kiện cần
dự tính đặt bổ sung cốt thép ngang căng hoặc không căng.
Cốt thép ngang căng phải được kéo trước khi kéo cốt thép dọc bằng lực không nhỏ hơn 15% lực
kéo toàn bộ cốt thép dọc tại vùng chịu kéo của tiết diện gối tựa.
Cốt thép ngang không căng phải được neo chắc chắn bằng cách hàn các đầu vào chi tiết đặt
sẵn. Tiết diện của các cốt thép này trong kết cấu không được tính toán chịu mỏi phải chịu được
không dưới 20% nội lực trong cốt thép dọc căng ở vùng dưới tiết diện gối tựa, còn đối với kết
cấu được tính toán chịu mỏi phải chịu được - không dưới 30%. Tiết diện gối tựa được xác định
bằng tính toán theo độ bền.
8.12.7. Với cốt thép sợi được bố trí dưới dạng bó sợi, cần dự tính các khoảng hở giữa từng sợi
hoặc giữa từng nhóm sợi (bằng cách đặt các thép sợi quấn dạng xoắn ở trong bó sợi hoặc đặt
các thanh ngắn ở neo, v.v…) phải có kích thước đủ cho vữa xi măng đi qua giữa các sợi trong bó
sợi, hoặc bê tông hạt nhỏ lấp kín rãnh đặt cáp.
8.12.8. Cốt thép căng (thanh hoặc cáp) trong cấu kiện có lỗ rỗng và cấu kiện có sườn cần được
bố trí theo trục mỗi sườn của cấu kiện, ngoại trừ các trường hợp đã nêu trong 8.6.5.
8.12.9. Ở đầu cấu kiện ứng lực trước, cần đặt các cốt thép đai bổ sung hoặc cốt thép gián tiếp
(lưới thép hàn bao tất cả các thanh cốt thép dọc, cốt thép đai, v.v… có bước 5 cm đến 10 cm)
trên chiều dài không nhỏ hơn 0,6lp, còn khi trong cấu kiện làm từ bê tông nhẹ cấp B7,5 đến
B12,5 có bước là 5cm trên chiều dài không nhỏ hơn lp (xem 5.2.2.5) và không nhỏ hơn 20 cm đối
với cấu kiện sử dụng cốt thép không có neo, còn khi có cơ cấu neo - trên đoạn bằng hai lần
chiều dài cơ cấu neo. Đặt neo ở đầu cốt thép là bắt buộc đối với cốt thép được kéo trên bê tông,
cũng như đối với cốt thép được kéo trên bệ, khi không đủ lực bám dính với bê tông (sợi trơn, cáp
nhiều sợi), khi đó thiết bị neo cần đảm bảo giữ chặt cốt thép trong bê tông ở tất cả các giai đoạn
làm việc của cốt thép.
Khi sử dụng thép sợi cường độ cao có gờ, cáp bện một lần, cốt thép thanh có gờ cán nóng được
gia công nhiệt làm cốt thép căng kéo trên bệ, thì không cần đặt neo ở đầu các thanh cốt thép
căng.
9. Các yêu cầu tính toán và cấu tạo kết cấu bê tông cốt thép khi sửa chữa lớn nhà và công
trình
9.1. Nguyên tắc chung
9.1.1. Phần này quy định những yêu cầu thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép của nhà
và công trình (đã hoặc chưa gia cường trước đó) khi có sửa chữa lớn.
Phần này quy định nguyên tắc tính toán kết cấu hiện hữu (tính toán kiểm tra) cũng như tính toán
và cấu tạo các kết cấu phải gia cường.
9.1.2. Tính toán kiểm tra các kết cấu hiện hữu cần được tiến hành khi có sự thay đổi của tải
trọng tác dụng, giải pháp tổ chức mặt bằng và điều kiện sử dụng, cũng như khi phát hiện những
khuyết tật và hư hỏng trong kết cấu với mục đích xác định khả năng chịu lực và sự đáp ứng điều
kiện sử dụng bình thường trong những điều kiện làm việc mới.
9.1.3. Các kết cấu không thỏa mãn yêu cầu khi tính toán kiểm tra cần phải gia cường.
Khi thiết kế các kết cấu phải gia cường cần xuất phát từ yêu cầu không dừng hoặc dừng tạm thời
sản xuất.
9.1.4. Tính toán kiểm tra các kết cấu hiện hữu, cũng như tính toán và cấu tạo các kết cấu gia
cường cần tiến hành trên cơ sở các tài liệu thiết kế, số liệu về chế tạo và thi công những kết cấu
này và những số liệu khảo sát hiện trạng.

9.1.5. Khi không có những hư hỏng và khuyết tật làm giảm khả năng chịu lực của kết cấu, cũng
như khi không có độ võng và sự mở rộng vết nứt vượt giới hạn cho phép, cho phép tiến hành
tính toán kiểm tra trên cơ sở tài liệu thiết kế (các kích thước hình học của tiết diện kết cấu, cấp
độ bền chịu nén (kéo) của bê tông, mác bê tông theo cường độ chịu nén (kéo), nhóm cốt thép,
cấu tạo và sơ đồ kết cấu).
9.1.6. Trong trường hợp những yêu cầu về tính toán theo tài liệu thiết kế không thỏa mãn hoặc
khi không có tài liệu thiết kế, cũng như khi có những khuyết tật và hư hỏng làm giảm khả năng
chịu lực của kết cấu, khi có độ võng hoặc có sự mở rộng vết nứt vượt giới hạn cho phép thì cần
tiến hành tính toán kiểm tra có kể đến những số liệu khảo sát kết cấu hiện hữu.
9.1.7. Khảo sát hiện trạng cần đưa ra các số liệu về kích thước hình học của tiết diện, sự bố trí
cốt thép trong cấu kiện kết cấu, cường độ bê tông và loại thép, độ võng của kết cấu và bề rộng
vết nứt, những khuyết tật và hư hỏng, tải trọng, sơ đồ tính toán tĩnh của kết cấu.
9.1.8. Việc gia cường kết cấu chỉ cần xem xét trong những trường hợp khi kết cấu hiện hữu
không thỏa mãn những yêu cầu theo tính toán kiểm tra về khả năng chịu lực hoặc những yêu
cầu về điều kiện sử dụng bình thường. Không cần gia cường kết cấu nếu như:
- Độ võng thực tế của kết cấu vượt giới hạn cho phép (xem 4.2.11) nhưng không ảnh hưởng đến
yêu cầu sử dụng bình thường và không làm thay đổi sơ đồ kết cấu của nó;
- Kết cấu có những sai lệch so với các yêu cầu nêu trong phần 5 nhưng quá trình khảo sát không
phát hiện được những hư hỏng gây ra do những sai lệch đó mặc dù kết cấu đã sử dụng trong
một thời gian dài.
9.1.9. Việc tính toán và cấu tạo các kết cấu phải gia cường cần được thực hiện trên cơ sở những
số liệu khảo sát hiện trạng đã yêu cầu trong 9.1.7.
9.2. Tính toán kiểm tra
9.2.1. Tính toán kiểm tra kết cấu bê tông và bê tông cốt thép cần thực hiện theo những yêu cầu
đã nêu trong các phần từ 4 đến 8 và trong phần này.
9.2.2. Không cần tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai nếu như chuyển vị và bề rộng vết
nứt trong kết cấu hiện hữu nhỏ hơn giới hạn cho phép, còn nội lực trong tiết diện cấu kiện sinh ra
do tải trọng mới không vượt quá giá trị nội lực do tải trọng thực tế tác dụng lên kết cấu.
9.2.3. Khi tính toán cần kiểm tra tiết diện của các kết cấu có những khuyết tật và hư hỏng, cũng
như cần kiểm tra những tiết diện mà tại đó, trong quá trình khảo sát phát hiện được những vùng
bê tông có cường độ nhỏ hơn cường độ trung bình từ 20% trở lên. Việc kể đến những khuyết tật
và hư hỏng được thể hiện trong tính toán bằng cách giảm diện tích tiết diện bê tông hoặc cốt
thép. Cũng cần kể đến ảnh hưởng của những khuyết tật và hư hỏng đến các đặc trưng độ bền
và biến dạng của bê tông; đến độ lệch tâm của lực dọc; đến sự dính kết của bê tông và cốt thép,
v.v…
9.2.4. Các đặc trưng tính toán được xác định theo phần 5 tùy thuộc vào cấp độ bền chịu nén quy
ước của bê tông trong kết cấu hiện hữu.
9.2.5. Khi tính toán kiểm tra theo số liệu của tài liệu thiết kế, trong trường hợp nếu thiết kế kết
cấu hiện hữu quy định các đặc trưng tiêu chuẩn của bê tông là mác theo cường độ của nó, thì
cấp độ bền chịu nén quy ước của bê tông cần lấy như sau:
- Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ: lấy bằng 80% cường độ mẫu lập phương
tiêu chuẩn tương ứng với mác theo cường độ chịu nén.
- Đối với bê tông tổ ong: lấy bằng 70% cường độ mẫu lập phương tiêu chuẩn tương ứng với mác
theo cường độ chịu nén.
Đối với các giá trị cấp độ bền chịu nén quy ước của bê tông khác với giá trị nêu trong 5.1.1.3,
cường độ tính toán của bê tông được xác định bằng nội suy tuyến tính.
9.2.6. Khi tính toán kiểm tra dựa trên kết quả khảo sát hiện trạng, giá trị cấp độ bền chịu nén quy
ước của bê tông được xác định theo 9.2.5 nhưng thay mác bê tông bằng các giá trị cường độ

thực tế của bê tông theo nhóm kết cấu, kết cấu riêng lẻ, hay từng vùng của nó, thu được từ kết
quả khảo sát hiện trạng, theo các phương pháp thí nghiệm không phá hoại, hoặc các phương
pháp thử mẫu lấy trực tiếp từ kết cấu.
9.2.7. Tùy vào tình trạng của bê tông, loại kết cấu và điều kiện làm việc của chúng, cũng như tùy
vào các phương pháp xác định cường độ bê tông, khi có cơ sở đặc biệt có thể dùng các phương
pháp khác để xác định cường độ bê tông.
9.2.8. Các đặc trưng tính toán của cốt thép được xác định tùy thuộc vào nhóm thép được sử
dụng trong kết cấu bê tông cốt thép hiện hữu theo chỉ dẫn ở phần 2 có kể đến những yêu cầu
nêu trong 9.2.9 và 9.2.10.
9.2.9. Khi thực hiện tính toán kiểm tra kết cấu hiện hữu theo hồ sơ thiết kế dựa trên các tiêu
chuẩn cũ, cường độ tiêu chuẩn của cốt thép Rsn xác định theo phần 5. Khi đó cường độ tiêu
chuẩn của thép sợi nhóm B-I lấy bằng 390 MPa.
Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép Rs được xác định theo công thức:
Rs =
Trong đó γs là hệ số độ tin cậy của cốt thép, lấy như sau:
- Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất:
+ Đối với thép thanh nhóm
CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III: 1,15
CIV, A-IV, A-V và A-VI: 1,25
+ Đối với thép sợi nhóm
B-I, B-II, Bp-II, K-7, K-19: 1,25
Bp-I: 1,15
- Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai: 1,00.
Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ngang (cốt thép đai và những thanh cốt thép xiên) Rsw
được xác định bằng cách nhân giá trị cường độ tính toán Rs thu được với hệ số điều kiện làm
việc γsi (giá trị γsi cho trong phần 5). Cường độ chịu nén tính toán của cốt thép Rsc (trừ cốt thép
nhóm A-IIIв) lấy bằng cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép Rs, nhưng không lớn hơn các giá
trị nêu trong phần 5. Đối với thép nhóm A-IIIв, cường độ chịu nén tính toán Rsc lấy theo yêu cầu
của phần 5.
Ngoài ra, cần kể đến các hệ số điều kiện làm việc bổ sung của cốt thép theo 5.2.2.4.
Giá trị của cường độ tính toán của cốt thép được làm tròn đến 3 chữ số có nghĩa.
9.2.10. Khi tính toán kiểm tra theo kết quả thử mẫu cốt thép lấy từ khảo sát hiện trạng, cường độ
tiêu chuẩn của cốt thép được lấy bằng giá trị trung bình của giới hạn chảy thực tế (hoặc giới hạn
chảy quy ước) thu được từ thí nghiệm mẫu cốt thép rồi chia cho hệ số:
- Đối với cốt thép nhóm CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III, A-IIIв, CIV, A-IV: 1,1
- Đối với cốt thép các nhóm khác: 1,2
Cường độ tính toán của cốt thép cần lấy theo những yêu cầu nêu trong 9.2.9.
9.2.11. Tùy thuộc vào số lượng mẫu thử và tình trạng của cốt thép, khi có cơ sở chắc chắn có
thể sử dụng các phương pháp khác để xác định cường độ tính toán của cốt thép.
9.2.12. Khi không có tài liệu thiết kế và không thể lấy mẫu thử, cho phép lấy cường độ chịu kéo
tính toán của cốt thép Rs tùy thuộc vào loại thép:
- Đối với cốt thép tròn trơn: lấy Rs = 155 MPa;
- Đối với cốt thép có gờ chạy theo:

+ 1 phía: lấy Rs = 245 MPa;
+ 2 phía: lấy Rs = 295 MPa.
Khi đó giá trị cường độ tính toán của cốt thép chịu nén lấy bằng Rs, còn cường độ tính toán của
cốt thép ngang Rsw lấy bằng 0,8Rs.
9.3. Tính toán và cấu tạo các kết cấu phải gia cường
9.3.1. Những yêu cầu của phần này dùng để thiết kế và tính toán kết cấu bê tông cốt thép được
gia cường bằng thép cán định hình, bằng bê tông và bằng bê tông cốt thép.
Các kết cấu bê tông cốt thép được gia cường cần được thiết kế nhằm thỏa mãn những yêu cầu
nêu trong phần 4 đến phần 8 trong tiêu chuẩn TCXDVN 338:2005 (khi gia cường bằng thép cán
định hình) và những quy định trong phần này.
9.3.2. Khi thiết kế các kết cấu bê tông cốt thép gia cường, cần đảm bảo điều kiện làm việc đồng
thời giữa phần gia cường và phần kết cấu phải gia cường.
9.3.3. Tính toán kết cấu gia cường cần được tiến hành theo hai giai đoạn:
a) Trước khi phần gia cường làm việc: tính toán chịu tải trọng do trọng lượng kết cấu gia cường
(chỉ tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất);
b) Khi phần gia cường làm việc: tính toán chịu toàn bộ tải trọng sử dụng (tính toán theo cả hai
trạng thái giới hạn).
Tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai có thể không cần thực hiện nếu các tải trọng sử
dụng không tăng, độ cứng và khả năng chống nứt của kết cấu thỏa mãn những yêu cầu của điều
kiện sử dụng, mà gia cường vì lý do phát hiện thấy những khuyết tật và hư hỏng.
9.3.4. Đối với các kết cấu hư hỏng nặng (phá hoại ít nhất 50% tiết diện bê tông hoặc ít nhất 50%
tiết diện cốt thép), cần tính toán phần kết cấu gia cường chịu toàn bộ tải trọng tác dụng (không
kể đến sự làm việc của kết cấu phải gia cường).
9.3.5. Diện tích tiết diện ngang của kết cấu phải gia cường cần được xác định dựa trên sự giảm
yếu thực tế của nó do bị ăn mòn. Cốt thép bằng sợi cường độ cao trong tính toán không kể đến
khi bị ăn mòn thành vết hoặc ăn mòn bên trong, cũng như ăn mòn do ion Cl-
.
9.3.6. Cường độ tiêu chuẩn và cường độ tính toán của các cấu kiện thép gia cường lấy theo quy
định trong TCXDVN 338:2005.
Cường độ tiêu chuẩn và cường độ tính toán của bê tông và cốt thép của các kết cấu bê tông cốt
thép phải gia cường và của các phần gia cường cần lấy theo chỉ dẫn trong phần 2 và theo 9.2.4
đến 9.2.12.
9.3.7. Khi thiết kế các kết cấu phải gia cường, về nguyên tắc, cần lưu ý để tải trọng trong quá
trình gia cường không được vượt quá 65% tải trọng tính toán. Khi quá phức tạp, hoặc không thể
giảm tải đến mức độ yêu cầu, cho phép tiến hành gia cường trong trạng thái kết cấu chịu tải
trọng lớn hơn. Khi đó các đặc trưng tính toán của bê tông và cốt thép gia cường phải nhân với hệ
số điều kiện làm việc của bê tông là γbr1 = 0,9 và của cốt thép là γsr1 = 0,9.
Trong mọi trường hợp, mức độ giảm tải cho kết cấu phải gia cường phải được lựa chọn theo
điều kiện đảm bảo an toàn cho quá trình tiến hành công việc gia cường.
9.3.8. Trong trường hợp, nếu khi gia cường kết cấu biến thành hệ siêu tĩnh, thì cần kể đến các
yếu tố nêu trong 4.2.6.
9.3.9. Giá trị ứng suất trước σsp và σ'sp trong cốt thép gia cường S và S' cần được lấy theo 4.3.1
và 4.3.2.
Trong trường hợp này, các giá trị ứng suất trước lớn nhất của cốt thép σsp và σ'sp lấy không vượt
quá 0,9Rs,ser đối với thép thanh và 0,7Rs,ser đối với thép sợi.
Giá trị nhỏ nhất của ứng suất trước trong cốt thép lấy không nhỏ hơn 0,49Rs,ser.

9.3.10. Khi tính toán những cấu kiện phải gia cường bằng thép thanh ứng suất trước, hao tổn
ứng suất cần được xác định theo 4.3.3 và 4.3.4.
Khi xác định hao tổn do biến dạng của neo đặt gần thiết bị căng, cần kể đến sự biến dạng do nén
ép bệ căng. Khi không có số liệu thực nghiệm, lấy giá trị biến dạng đó bằng 4 mm.
9.3.11. Hệ số độ chính xác khi căng cần được xác định theo 4.3.5 bằng cách đưa vào hệ số bổ
sung γsp tùy thuộc vào đặc thù cấu tạo gia cường như sau:
- Đối với các thanh giằng ngang và thanh cốt thép chịu kéo: 0,85
- Đối với cốt thép đai và thanh kéo xiên: 0,75
9.3.12. Đối với các cấu kiện chịu uốn và nén lệch tâm được gia cường bằng bê tông và bê tông
cốt thép, việc tính toán được thực hiện như đối với cấu kiện tiết diện đặc với điều kiện tuân theo
các yêu cầu về tính toán và cấu tạo để đảm bảo sự làm việc đồng thời giữa bê tông cũ và bê
tông mới. Khi đó những hư hỏng không thể khắc phục được và những khuyết tật của các cấu
kiện phải gia cường (ăn mòn hay đứt cốt thép; ăn mòn; phân lớp và hư hỏng bê tông, v.v…) làm
giảm khả năng chịu lực của những cấu kiện đó, cần được kể đến trong tính toán như trong tính
toán kiểm tra kết cấu trước khi gia cường.
9.3.13. Khi trong các kết cấu được gia cường bằng bê tông hoặc bê tông cốt thép có bê tông
cũng như cốt thép với các cấp độ bền khác nhau, thì giá trị cường độ tính toán của bê tông và
cốt thép đưa vào tính toán theo độ bền với cường độ tính toán của chúng.
9.3.14. Đối với cấu kiện bê tông cốt thép được gia cường bằng bê tông, cốt thép và bê tông cốt
thép, việc tính toán cần được thực hiện theo điều kiện bền đối với tiết diện thẳng góc với trục dọc
cấu kiện, đối với tiết diện nghiêng và tiết diện không gian (trong trường hợp có mômen xoắn tác
dụng), cũng như tính toán chịu tác dụng cục bộ của tải trọng (nén, nén thủng, giật đứt) theo
những yêu cầu trong phần 6 và có kể đến sự có mặt các loại bê tông và cốt thép có cấp độ bền
khác nhau trong cấu kiện phải gia cường.
9.3.15. Cần tính toán cấu kiện bê tông cốt thép được gia cường bằng bê tông, cốt thép hay bê
tông cốt thép theo điều kiện hình thành, mở rộng và khép kín vết nứt; theo điều kiện biến dạng
thỏa mãn những yêu cầu trong phần 7 và những yêu cầu bổ sung liên quan tới biến dạng và ứng
suất trong cấu kiện bê tông cốt thép trước khi đưa phần gia cường vào làm việc, cũng như liên
quan đến sự tồn tại bê tông và cốt thép có cấp độ bền khác nhau trong cấu kiện phải gia cường.
9.3.16. Việc tính toán cấu kiện bê tông cốt thép được gia cường bằng cốt thép ứng suất trước
không bám dính được thực hiện theo các trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ hai theo những yêu
cầu trong phần 7, phần 8 và những yêu cầu bổ sung theo yêu cầu không bám dính giữa bê tông
và cốt thép.
9.3.17. Kích thước nhỏ nhất của tiết diện cấu kiện được gia cường bằng bê tông và bê tông cốt
thép cần được xác định trên cơ sở tính toán chịu các nội lực có kể đến các yêu cầu công nghệ
và không nhỏ hơn các kích thước theo các yêu cầu trong phần 8 về sự phân bố cốt thép và chiều
dày lớp bê tông.
9.3.18. Cấp độ bền chịu nén của bê tông gia cường cần lấy bằng cấp bê tông của kết cấu được
gia cường và không nhỏ hơn B15 đối với kết cấu bên trên và B12,5 đối với móng.
9.3.19. Trong những trường hợp, khi việc gia cường được dự tính thực hiện sau khi giảm tải cho
kết cấu phải gia cường, chỉ được chất tải lại khi bê tông gia cường đạt đủ cường độ thiết kế.
9.3.20. Khi gia cường bằng bê tông và bê tông cốt thép đổ tại chỗ cần có các giải pháp (làm
sạch, tạo nhám bề mặt kết cấu được gia cường, v.v…) để đảm bảo cường độ của vùng nối (mối
nối) và sự làm việc đồng thời giữa phần gia cường và kết cấu được gia cường.
9.3.21. Khi gia cường cục bộ chỉ theo chiều dài vùng hư hỏng, cần tiến hành gia cường thêm cả
phần không hư hỏng tiếp giáp trong khoảng chiều dài không nhỏ hơn 500 mm và không nhỏ hơn:
- 5 lần chiều dày lớp bê tông gia cường;

- chiều dài neo cốt thép dọc gia cường;
- 2 lần kích thước lớn hơn của tiết diện cấu kiện được gia cường (đối với kết cấu dạng thanh).
9.3.22. Cho phép tiến hành gia cường cấu kiện sử dụng cốt thép không căng trong khi cấu kiện
chịu tải trọng bằng cách hàn cốt thép gia cường vào cốt thép hiện có nếu như dưới tác dụng của
tải trọng trong thời gian gia cường, phải đảm bảo độ bền của tiết diện cấu kiện được gia cường,
không kể đến sự làm việc của các cốt thép gia cường. Liên kết hàn điểm cần được phân bố với
khoảng cách không nhỏ hơn 20 d dọc theo thanh cốt thép.
Phụ lục A
(Quy định)
Bê tông dùng cho kết cấu bê tông và bê tông cốt thép
A.1. Công thức xác định cấp độ bền chịu nén (kéo) của bê tông
Tương quan giữa cấp độ bền chịu nén và cường độ chịu nén tức thời của bê tông được xác định
theo công thức:
B = Bm(1-1,64v) (A.1)
Tương quan giữa cấp độ bền chịu kéo và cường độ chịu kéo tức thời của bê tông được xác định
theo công thức:
Bt = Bmt (1-1,64v) (A.2)
Trong các công thức (A.1) và (A.2):
Bm, Bmt tương ứng là các giá trị trung bình thống kê của cường độ chịu nén và chịu kéo tức thời,
được xác định như sau:
Bm (Bmt) = (A.3)
ở đây: n1, n2, …,nn là số lượng các mẫu thử chuẩn có cường độ tương ứng khi nén (kéo) là B1,
B2, …, Bn;
v là hệ số biến động của cường độ các mẫu thử chuẩn, phụ thuộc vào trình độ công nghệ sản
xuất bê tông: v = 0,135 ứng với trường hợp chịu nén, v = 0,165 ứng với trường hợp chịu kéo.
A.2. Tương quan giữa cấp độ bền của bê tông và mác bê tông theo cường độ
Bảng A.1 - Tương quan giữa cấp độ bền chịu nén của bê tông và mác bê tông theo cường
độ chịu nén
Cấp độ bền
chịu nén
Cường độ
trung bình của
mẫu thử
chuẩn, MPa
Mác theo
cường độ chịu
nén
Cấp độ bền
chịu nén
Cường độ
trung bình của
mẫu thử
chuẩn, MPa
Mác theo
cường độ chịu
nén
B3,5 4,50 M50 B35 44,95 M450
B5 6,42 M75 B40 51,37 M500
B7,5 9,63 M100 B45 57,80 M600
B10 12,84 M150 B50 64,22 M700
B12,5 16,05 M150 B55 70,64 M700
B15 19,27 M200 B60 77,06 M800
B20 25,69 M250 B65 83,48 M900
B22,5 28,90 M300 B70 89,90 M900

B25 32,11 M350 B75 96,33 M1000
B27,5 35,32 M350 B80 102,75 M1000
B30 38,53 M400
Bảng A.2 - Tương quan giữa cấp độ bền chịu kéo của bê tông và mác bê tông theo cường
độ chịu kéo
Cấp độ bền chịu kéo Cường độ trung bình của
mẫu thử chuẩn
MPa
Mác theo cường độ chịu kéo
Bt 0,4 0,55 -
Bt 0,8 1,10 K10
Bt 1,2 1,65 K15
Bt 1,6 2,19 K20
Bt 2,0 2,74 K25
Bt 2,4 3,29 K30
Bt 2,8 3,84 K35
Bt 3,2 4,39 K40
Bt 3,6 4,94 -
Bt 4,0 5,48 -
CHÚ THÍCH: trong Bảng A.1 và A.2:
CHÚ THÍCH 1: Giá trị mác bê tông theo cường độ chịu nén (kéo) đã được làm tròn đến giá trị
gần nhất nhưng thiên về an toàn.
CHÚ THÍCH 2: Các giá trị ghi trong các bảng áp dụng cho bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông
nhẹ, bê tông rỗng.
A.3. Tương quan giữa cường độ chịu nén tiêu chuẩn của bê tông Rbn (cường độ lăng trụ)
và cấp độ bền chịu nén của bê tông
Tương quan giữa cường độ chịu nén tiêu chuẩn của bê tông (cường độ lăng trụ) và cấp độ bền
chịu nén của bê tông được xác định theo các công thức sau:
+ Đối với bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ và bê tông rỗng:
Rbn/B = (0,77 - 0,001B) (A.4)
Nhưng không nhỏ hơn 0,72.
+ Đối với bê tông tổ ong:
Rbn/B = (0,95 - 0,005B) (A.5)
Giá trị Rbn tính theo công thức (A.4) và (A.5) được cho trong Bảng 12 của tiêu chuẩn này và đã
được làm tròn.
Phụ lục B
(Tham khảo)
Một số loại thép thường dùng và hướng dẫn sử dụng

B.1. Phân loại thép theo giới hạn chảy của một số loại thép
Bảng B.1 - Các loại thép thường
Nhóm
quy
đổi
Loại thép Hình
dáng
tiết
diện
Giới hạn
chảy
dùng để
quy đổi
MPa
Ký hiệu thép Nước sản xuất và
tiêu chuẩn sản
xuất
Giới hạn
chảy MPa
Giới hạn
bền MPa
Theo
giới
hạn
chảy
thực tế
Thép
cacbon
cán nóng
Tròn
trơn
235 CI
A-I
Việt Nam (TCVN
1651 : 1985)
Nga (GOST 5781-
82*)
235 min. 380 min.
SR235 Nhật (JIS G 3112 -
1991)
235 min. 380 ÷ 520
250 BS 4449:1997
gr.250
Anh (BS 4449:1997) 250 min. 287,5 min.
AS 1302-250R Úc (AS 1302-1991) 250 min. -
AS 1302-250S 250 min. -
295 SR295 Nhật (JIS G 3112-
1991)
295 min. 380 ÷ 520
Vằn (có
gờ)
295 SD295A Nhật (JIS G 3112-
1991)
295 min. 440 ÷ 600
SD295B Nhật (JIS G 3112-
1991)
295 ÷ 390 440 ÷ 600
300 CII
A-II
Việt Nam (TCVN
1651:1985)
Nga (GOST 5781-
82*)
300 min. 500 min.
300 ASTM A615M
gr. 300
Hoa kỳ (ASTM
A615M-96a)
300 min. 500 min.
335 RL335 Trung Quốc (GB
1499-91)
335 ÷ 460 510 min.
345 SD345 Nhật (JIS G 3112-
1991)
345 ÷ 440 490 min.
390 SD390 Nhật (JIS G 3112-
1991)
390 ÷ 510 560 min.
390 CIII
A-III
Việt Nam (TCVN
1651:1985)
Nga (GOST 5781-
82*)
390 min. 600 min.
400 AS 1302-400Y Úc (AS 1302-1991) 400 min. -
420 ASTM A615M
gr. 420
Hoa kỳ (ASTM
A615M-96a)
420 min. 620 min.
460 BS 4449:1997
gr.460A
Anh (BS 4449:
1997)
460 min. 483 min.

BS 4449:1997
gr.460B
497 min.
490 SD490 Nhật (JIS G 3112-
1991)
490 ÷ 625 620 min.
520 ASTM A615M
gr. 520
Hoa kỳ (ASTM
A615M-96a)
520 min. 690 min.
540 A-IIIв Nga (GOST 5781-
82*)
540 min. -
540 RL540 Trung Quốc (GB
1499-91)
540 min. 835 min.
CHÚ THÍCH: Các ký hiệu thép nêu trong bảng này chỉ gồm ký tự gốc nói lên tính chất cơ học,
không ghi các ký tự đuôi nói trên các đặc điểm khác. Ký hiệu đầy đủ xem trong các tiêu chuẩn
tương ứng của từng quốc gia.
Bảng B.2 - Các loại thép cường độ cao
Nhóm
quy
đổi
Loại thép Hình
dáng
tiết
diện
Giới hạn
chảy
dùng để
quy đổi
MPa
Ký hiệu thép Nước sản xuất và
tiêu chuẩn sản xuất
Giới hạn
chảy MPa
Giới hạn
bền MPa
Theo
giới
hạn
chảy
quy
ước
Thép
cacbon
cán nóng
(thanh)
Vằn 590 RL590 Trung Quốc (GB
1499-91)
590 min. 885 min.
590 CIV
A-IV
Việt Nam (TCVN
1651:1985)
Nga (GOST 5781-
82*)
590 min. 900 min.
785 SBPR 785/1030 Nhật (JIS G 3109
-1994)
785 min. 1030 min.
788 A-V Nga (GOST 5781-
82*)
788 min. 1000 min.
830 ASTM A722M
gr.1035
Hoa kỳ (ASTM
A722M-98)
830 min. 1035 min.
835 RE (RR) - 1030 Anh (BS 4486:1980) 835 min. 1030 min.
930 SBPR 930/1080 Nhật (JIS G 3109-
1994)
930 min. 1080 min.
930 SBPR 930/1180 Nhật (JIS G 3109-
1994)
930 min. 1180 min.
980 A-VI Nga (GOST 5781-
82*)
980 min. 1250 min.
1080 SBPR
1080/1230
Nhật (JIS G 3109-
1994)
1080 min 1230 min.
1175 Aт-VII Nga (GOST 10884-
94)
1175 min. 1400 min.

Thép sợi Loại 1
sợi
1300
1390
wire - 1570 - 7
wire - 1670 - 7
Anh (BS 5896 :
1980)
1300 min.
1390 min.
1570 min.
1670 min.
1390
1470
wire - 1670 - 6
wire - 1770 - 6
1390 min.
1470 min.
1670 min.
1770 min.
1390
1470
wire - 1670 - 5
wire - 1770 - 5
1390 min.
1470 min.
1670 min.
1770 min.
1350 wire - 1620 - 4.5 1350 min. 1620 min.
1390
1470
wire - 1670 - 4
wire - 1770 - 4
1390 min.
1470 min.
1670 min.
1770 min.
1200 3Bp1200 Nga (GOST 7348 -
81*)
1200 min. 1470 min.
1300 4Bp1300 1300 min. 1570 min.
1400 5Bp1400 1400 min. 1670 min.
1400 6Bp1400 1400 min. 1670 min.
1400 7Bp1400 1400 min. 1670 min.
1500 8Bp1500 1500 min. 1780 min.
Cáp sợi Loại 7
sợi
1420 7 - wire standard
- 1670 - 15.2
Anh (BS 5896 :
1980)
1420 min. 1670 min.
- 1770 - 12.5
1500 min. 1770 min.
- 1770 - 11
1490 min. 1770 min.
- 1770 - 9.3
1500 min. 1770 min.
1550 7 - wire super -
1770 - 15.7
1550 min. 1770 min.
1860 - 12.9
1580 min. 1860 min.
1860 - 1.3
1570 min. 1860 min.
1860 - 9.6
1580 min. 1860 min.
1860 - 8.0
1550 min. 1860 min.
1450 7 - wire drawn -
1700 - 8.0
1450 min. 1700 min.
1820 - 5.2
1550 min. 1820 min.
1860 - 2.7
1560 min. 1860 min.
1400 K7-1400 1400 min. 1670 min.

Nga (GOST 13840-
81)
1500 K7-1500 1500 min. 1770 min.
1550 ASTM A416M
gr.1725
Hoa kỳ (ASTM
A416M-98)
1550 min. 1725 min.
1670 ASTM A416M
gr. 1860
Hoa kỳ (ASTM
A416M-98)
1670 min. 1860 min.
Loại 19
sợi
1500 K19-1500 Nga (TU 14-4-22-71) 1500 min. 1770 min.
CHÚ THÍCH: Các ký hiệu thép nêu trong bảng này chỉ gồm ký tự gốc nói lên tính chất cơ học,
không ghi các ký tự đuôi nói lên các đặc điểm khác (một số ký hiệu có ghi thêm đường kính, ví
dụ 7-wire super-1860-12.9). Ký hiệu đầy đủ xem trong các tiêu chuẩn tương ứng của từng quốc
gia.
B.2. Phương pháp quy đổi thép tương đương
B.2.1. Khi sử dụng các loại thép khác với thép theo TCVN (hoặc GOST của Nga) phải căn cứ
vào các Tiêu chuẩn tương ứng của loại thép đó về yêu cầu sử dụng thép trong xây dựng. Khi đó,
cần biết rõ các chỉ tiêu kỹ thuật chính nêu trong 5.2.1.1 (thành phần hóa học và phương pháp
chế tạo đáp ứng với yêu cầu của thép dùng trong xây dựng; các chỉ tiêu về cường độ: giới hạn
chảy, giới hạn bền và hệ số biến động của các giới hạn đó; mô đun đàn hồi, độ giãn dài cực hạn,
độ dẻo; khả năng hàn được; sự thay đổi tính chất cơ học khi tăng giảm nhiệt độ đối với kết cấu
chịu nhiệt độ cao hoặc thấp; giới hạn mỏi đối với kết cấu chịu tải trọng lặp…). Ngoài ra, cần biết
hình dáng tiết diện: loại tròn trơn hay vằn (có gờ), thép sợi hay cáp.
Để có thể quy đổi các loại thép về loại tương đương, các loại thép được phân thành 2 nhóm:
nhóm có giới hạn chảy thực tế rõ ràng và nhóm có giới hạn chảy thực tế không rõ ràng. Đối với
thép có giới hạn chảy thực tế không rõ ràng thì căn cứ vào giới hạn chảy quy ước được quy định
trong các tiêu chuẩn tương ứng để làm căn cứ quy đổi.
B.2.2. Khi sử dụng các loại thép khác với thép theo TCVN (hoặc GOST của Nga), phải dựa trên
giá trị giới hạn chảy thực tế (hoặc giới hạn chảy quy ước) để quy đổi về loại thép tương đương
gần nhất nhưng thiên về an toàn.
B.3. Áp dụng các hệ số tính toán
B.3.1. Khi áp dụng các hệ số tính toán cho các loại thép không theo TCVN hoặc (GOST của
Nga), cần lấy theo chỉ dẫn sau cho từng hệ số:
B.3.1.1. Hệ số độ tin cậy của cốt thép γs
Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất
Đối với các loại thép có giới hạn chảy và giá trị đó không lớn hơn 300 MPa: lấy γs = 1,1;
Đối với các loại thép chỉ có giới hạn chảy quy ước và giá trị đó lớn hơn 600 MPa: lấy γs = 1,2;
Đối với các loại thép có giới hạn chảy và giá trị đó nằm trong khoảng 300 đến 600 MPa: lấy γs
theo nội suy tuyến tính giữa hai giá trị 1,1 và 1,2.
Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai
Lấy γs = 1,0.
B.3.1.2. Các hệ số điều kiện làm việc γsi
Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ nhất
a) Hệ số γs3 được kể đến khi kết cấu chịu tải trọng lặp. Không cho phép áp dụng các giá trị γs3 ghi
trong Bảng 24 cho các loại cốt thép khác với các loại cốt thép trong bảng này. Trường hợp sử
dụng các loại cốt thép khác cần biết giới hạn mỏi của chúng.

b) Hệ số γs4 được kể đến khi kết cấu chịu tải trọng lặp và có liên kết hàn cốt thép.
c) Hệ số γs6 được kể đến khi cốt thép cường độ cao (có giới hạn chảy quy ước) làm việc trong
điều kiện cao hơn giới hạn chảy quy ước (xem 6.2.2.4): để xác định γs6 trong công thức (27), hệ
số η được lấy như sau:
+ Đối với các loại thép cáp: η = 1,15;
+ Đối với các loại thép thanh có cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bằng 590 MPa: η = 1,20;
+ Đối với các loại thép thanh có cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bằng 800 MPa: η = 1,15;
+ Đối với các loại thép thanh có cường độ chịu kéo tiêu chuẩn lớn hơn 1000 MPa: η = 1,10;
+ Đối với các loại thép thanh có cường độ chịu kéo tiêu chuẩn nằm giữa các khoảng trên η lấy
theo nội suy tuyến tính.
Khi mối nối hàn nằm ở vùng cấu kiện có mô men uốn vượt quá 0,9 Mmax (Mmax là mô men tính
toán lớn nhất), giá trị hệ số γs6 đối với cốt thép có giới hạn chảy quy ước nhỏ hơn 800 MPa lấy
không lớn hơn 1,1; đối với cốt thép có giới hạn chảy quy ước lớn hơn 1000 MPa lấy không lớn
hơn 1,05; nếu giá trị giới hạn chảy nằm trong khoảng 800 MPa đến 1000 MPa thì lấy không lớn
hơn giá trị η theo nội suy tuyến tính các giá trị tương ứng của giới hạn chảy quy ước.
d) Hệ số γs7 lấy bằng 0,8 cho thép loại tròn trơn dùng làm cốt ngang cho cấu kiện làm từ bê tông
nhẹ cấp B7,5 và thấp hơn (xem Bảng 15);
Khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai
Cường độ tính toán của cốt thép khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai Rs,ser đưa vào
tính toán với hệ số điều kiện làm việc γsi = 1,0.
B.3.1.3. Giá trị σsR
Trong công thức (25) giá trị σsR được xác định tùy thuộc vào loại thép (có giới hạn chảy thực tế
hoặc giới hạn chảy quy ước và loại thép dạng cáp):
+ đối với các loại thép có giới hạn chảy thực tế (thép thanh và thép sợi thường): σsR = Rs - σsp
+ đối với các loại thép có giới hạn chảy quy ước: σsR = Rs + 400 - σsp - ∆σsp (với loại thép sợi và
cáp thì lấy ∆σsp = 0);
Khi sử dụng cả cốt thép căng và không căng thì σsR xác định theo cốt thép căng. Khi sử dụng cốt
thép căng có giới hạn bền khác nhau cho phép lấy giá trị σsR lớn nhất trong các giá trị giới hạn
bền đó.
B.3.1.4. Giá trị ∆σspi và β ở 6.2.2.19
Khi gây ứng lực trước cho các loại cốt thép thanh có giới hạn chảy quy ước bằng các phương
pháp cơ học, cũng như phương pháp nhiệt điện tự động hoặc phương pháp cơ nhiệt điện tự
động:
∆σspi = 1500 - 1200 ≥ 0
β = 0,5 + 0,4 ≥ 0,8
Khi gây ứng lực trước cho các loại cốt thép thanh có giới hạn chảy quy ước bằng các phương
pháp khác, cũng như gây ứng lực trước cho cốt thép sợi và cáp có giới hạn chảy quy ước bằng
bất kỳ phương pháp nào, lấy giá trị ∆σspi = 0 và hệ số β = 0,8.
B.3.1.5. Giá trị ηr
Trong công thức (45) ηr lấy như sau:

+ Đối với cốt thép có giới hạn chảy thực tế: ηr = 1,0;
+ Đối với cốt thép có giới hạn chảy quy ước (gồm cả thép thanh, thép sợi, cáp): ηr = 1,1.
B.3.1.6. Hệ số η và θ trong công thức (55)
Hệ số η lấy bằng 25 đối với thanh cường độ cao có giới hạn chảy quy ước.
Giá trị θ lấy không nhỏ hơn 1,0 và không lớn hơn 1,6.
B.3.1.7. Giá trị σsc,u
Trong công thức (57) đối với các loại cốt thép có giới hạn chảy quy ước lớn hơn 800 MPa, σsc,u
lấy không lớn hơn 1200 MPa, khi giới hạn chảy quy ước nhỏ hơn 800 MPa σsc,u lấy không lớn
hơn 900 MPa.
B.3.1.8. Các hệ số ϕb2, ϕb3 và ϕb4
Trong 6.2.2.3: Khi tính toán kết cấu sử dụng cốt thép dọc có giới hạn chảy quy ước, các hệ số
ϕb2, ϕb3 cũng như ϕb4 (6.2.3.4) cần phải nhân với hệ số 0,8.
B.4. Yêu cầu cấu tạo
B.4.1. Chiều dày lớp bê tông bảo vệ
B.4.1.1. Trong 8.3.4: Chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đầu mút các cấu kiện ứng lực trước dọc
theo chiều dài đoạn truyền ứng suất (xem 5.2.2.5) cần được lấy không nhỏ hơn:
Đối với thép thanh (cường độ cao) có giới hạn chảy quy ước: 3d
Đối với cốt thép dạng cáp: 2d
(ở đây, d tính bằng milimét (mm)).
Ngoài ra, chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở vùng nói trên cần phải không nhỏ hơn 40 mm đối với
tất cả các loại cốt thép thanh và không nhỏ hơn 30 mm đối với cốt thép dạng cáp.
B.4.1.2. Trong 8.6.2: Trong các cấu kiện chịu uốn làm từ bê tông nhẹ sử dụng cốt thép tương
đương với CIV, A-IV và thấp hơn, đường kính cốt thép dọc không được vượt quá:
Đối với bê tông có cấp độ bền chịu nén từ B12,5 trở xuống: 16 mm
Đối với bê tông có cấp độ bền chịu nén từ B15, B25: 25 mm
Đối với bê tông có cấp độ bền chịu nén từ B30 trở lên: 32 mm
Đối với cốt thép nhóm cao hơn, đường kính giới hạn của thanh cốt thép phải phù hợp với các
quy định tương ứng hiện hành.
B.5. Quy định về hàn cốt thép
Khi hàn cốt thép phải tuân theo các yêu cầu về hàn cốt thép theo các tiêu chuẩn tương ứng với
từng loại thép được chọn: kiểu hàn, phương pháp hàn…
B.6. Quy định về nối cốt thép
Phải tuân theo yêu cầu của phần 8 trong tiêu chuẩn này.
Phụ lục C
(Quy định)
Độ võng và chuyển vị của kết cấu
C.1. Phạm vi áp dụng

C.1.1. Phần này quy định các giá trị giới hạn về độ võng và chuyển vị của kết cấu chịu lực và bao
che của nhà và công trình khi tính toán theo các trạng thái giới hạn thứ hai.
C.1.2. Những quy định trong phần này không áp dụng cho các công trình thủy công, giao thông,
nhà máy điện nguyên tử cũng như cột của đường dây tải điện, các thiết bị phân phối ngoài trời
và các ăng ten của các công trình thông tin liên lạc.
C.2. Chỉ dẫn chung
C.2.1. Khi tính toán các kết cấu xây dựng theo độ võng (độ vồng) hoặc chuyển vị cần phải thỏa
mãn điều kiện:
f ≤ fu (C.1)
trong đó:
f là độ võng (độ vồng) hoặc chuyển vị của các bộ phận của kết cấu (hay toàn bộ kết cấu) được
xác định có kể đến các yếu tố có ảnh hưởng đến các giá trị của chúng như trong C.7.1 đến
C.7.3;
fu là độ võng (độ vồng) hoặc chuyển vị giới hạn được qui định trong phần này.
Việc tính toán cần được thực hiện xuất phát từ các yêu cầu sau:
a) Các yêu cầu về công nghệ (đảm bảo điều kiện sử dụng bình thường của các thiết bị công
nghệ, các thiết bị nâng chuyển, các dụng cụ đo đạc và kiểm tra v.v…);
b) Các yêu cầu về cấu tạo (đảm bảo sự toàn vẹn của các kết cấu liền kề với nhau và các mối nối
của chúng, đảm bảo độ nghiêng qui định);
c) Các yêu cầu về tâm sinh lý (ngăn ngừa các tác động có hại và cảm giác không thoải mái khi
kết cấu dao động);
d) Các yêu cầu về thẩm mỹ và tâm lý (đảm bảo có ấn tượng tốt về hình dáng bên ngoài của kết
cấu, loại trừ các cảm giác nguy hiểm).
Khi tính toán, mỗi yêu cầu trên cần được thỏa mãn riêng biệt không phụ thuộc lẫn nhau.
Các hạn chế về dao động của kết cấu cần được qui định theo những yêu cầu nêu trong C.7.4.
C.2.2. Tình huống tính toán trong đó cần xác định độ võng, chuyển vị và các tải trọng tương ứng
với chúng, cũng như các yêu cầu liên quan đến độ vồng ban đầu cho trong C.7.5.
C.2.3. Độ võng giới hạn của các phần kết cấu mái và sàn được qui định theo các yêu cầu về
công nghệ, cấu tạo và tâm sinh lý cần được tính từ trục uốn của cấu kiện tương ứng với trạng
thái tại thời điểm đặt tải gây ra độ võng cần tính, còn theo các yêu cầu về thẩm mỹ và tâm lý
được tính từ đường thẳng nối các gối tựa của cấu kiện (xem C.7.7).
C.2.4. Độ võng của các bộ phận kết cấu theo các yêu cầu thẩm mỹ và tâm lý không cần hạn chế
nếu chúng bị khuất không nhìn thấy, hoặc không làm xấu đi hình dáng bên ngoài của kết cấu (ví
dụ: kết cấu có thanh cánh hạ treo hoặc nâng cao, mái mỏng, mái đua nghiêng). Độ võng theo
các yêu cầu kể trên cũng không cần hạn chế đối với cả kết cấu sàn và mái trên các phòng có
người lui tới trong thời gian không lâu (như trạm biến thế và gác mái).
CHÚ THÍCH: Đối với tất cả các dạng sàn mái sự toàn vẹn của lớp bao mái cần phải được đảm
bảo theo quy định bằng các biện pháp cấu tạo (ví dụ: sử dụng cơ cấu bù trừ hay tạo cho các kết
cấu mái làm việc theo sơ đồ liên tục).
C.2.5. Hệ số độ tin cậy về tải trọng đối với tất cả các tải trọng và hệ số động lực đối với tải trọng
xe tải, xe tải điện, cầu trục được lấy bằng 1.
C.2.6. Đối với các chi tiết kết cấu nhà và công trình mà độ võng và chuyển vị của chúng không
đề cập đến trong tiêu chuẩn này và các tiêu chuẩn khác thì độ võng theo phương đứng và
phương ngang do tải trọng thường xuyên, tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn, không được
vượt quá 1/150 nhịp hoặc 1/75 chiều dài công xôn.

C.3. Độ võng giới hạn theo phương đứng của các cấu kiện
C.3.1. Độ võng theo phương đứng của các cấu kiện và tải trọng tương ứng dùng để xác định độ
võng đó được cho trong Bảng C.1. Các yêu cầu đối với các khe hở giữa các cấu kiện nêu trong
C.7.6.
Bảng C.1 - Độ võng giới hạn theo phương đứng fu và tải trọng tương ứng để xác định độ
võng theo phương đứng
Cấu kiện kết cấu Theo các yêu cầu về Độ võng giới hạn theo
phương đứng fu
Tải trọng để xác định
độ võng theo phương
đứng
1. Dầm cầu trục và cẩu
treo được điều khiển:
- từ dưới sàn, kể cả
palăng
Công nghệ l/250 Do một cầu trục
- từ cabin ứng với chế độ
làm việc:
Tâm sinh lý và công
nghệ
nhóm 1K-6K
nhóm 7K
nhóm 8K
l/400
l/500
l/600
Như trên
Như trên
Như trên
2. Dầm, giàn, xà, bản, xà
gồ, tấm (bao gồm cả
sườn của tấm và bản):
Thường xuyên và tạm
thời dài hạn
a. Mái và sàn nhìn thấy
được với khẩu độ l:
Thẩm mỹ - tâm lý
l nhỏ hơn hoặc bằng 1 m
l bằng 3 m
l bằng 6 m
l bằng 24(12) m
l lớn hơn hoặc bằng
36(24) m
l/120
l/150
l/200
l/250
l/300
b. Sàn mái và sàn giữa
các tầng có tường ngăn
ở dưới
Cấu tạo Lấy theo C.7.6 Làm giảm khe hở giữa
các bộ phận chịu lực
của kết cấu, và các
tường ngăn
c. Sàn mái và sàn giữa
các tầng khi trên chúng
có các chi tiết chịu tác
động tách (giằng, lớp mặt
sàn, vách ngăn)
Cấu tạo l/150 Tác dụng sau khi hoàn
thành tường ngăn, lớp
mặt sàn và thanh giằng
d. Sàn mái và sàn giữa
các tầng khi có palăng,
cần cẩu treo được điều
khiển từ:
+ sàn Công nghệ Giá trị nhỏ hơn trong
hai giá trị l/300 hoặc
a/150
Tải trọng tạm thời có kể
đến tải trọng do 1 cầu
trục hay palăng trên 1

đường ray
+ cabin Tâm sinh lý Giá trị nhỏ hơn một
trong hai giá trị: l/400
hoặc a/200
Tải trọng do 1 cầu trục
hay palăng trên 1
đường ray
e. Sàn chịu tác động của: Tâm sinh lý và công
nghệ
- việc dịch chuyển vật
nặng, vật liệu, bộ phận
và chi tiết máy móc và
các tải trọng di động khác
(trong đó có tải di chuyển
trên nền không ray)
l/350 Giá trị bất lợi hơn trong
hai giá trị tải trọng:
+ 70% toàn bộ tải trọng
tạm thời tiêu chuẩn
+ tải trọng của một xe
xếp tải
- tải di chuyển trên ray:
+ khổ hẹp l/400 Tải trọng do một toa
chạy trên một đường
ray
+ khổ rộng l/500 Như trên
3. Các bộ phận cầu
thang (bản thang, chiếu
nghỉ, chiếu tới, cốn) ban
công, lôgia
Thẩm mỹ - tâm lý
Tâm sinh lý
Như mục 2a
Xác định như yêu cầu C.3.4
4. Các tấm sàn, bản
thang, chiếu nghỉ, chiếu
tới, mà độ võng của
chúng không cản trở bộ
phận liền kề
Tâm sinh lý 0,7 mm Tải trọng tập trung 1 kN
ở giữa nhịp
5. Lanh tô, tấm tường
trên cửa sổ và cửa đi (xà
và xà gồ của vách kính)
Cấu tạo l/200 Làm giảm khe hở giữa
các cấu kiện chịu lực
và phần chèn của các
cửa sổ, cửa đi dưới cấu
kiện
Thẩm mỹ - tâm lý Như trong mục 2a
Các ký hiệu trong bảng:
l là nhịp tính toán của cấu kiện.
a là bước dầm hoặc giàn liên kết với đường đi của cẩu treo.
CHÚ THÍCH 1: Đối với công xôn l được lấy bằng hai lần chiều dài vươn công xôn.
CHÚ THÍCH 2: Đối với các giá trị trung gian của l trong mục 2a, độ võng tới hạn xác định bằng
nội suy tuyến tính có kể đến các yêu cầu trong C.7.7
CHÚ THÍCH 3: Trong mục 2a số trong ngoặc () được lấy khi chiều cao phòng đến 6 m.
CHÚ THÍCH 4: Đặc điểm tính toán độ võng theo mục 2d được nêu trong C.7.8.
CHÚ THÍCH 5: Khi lấy độ võng giới hạn theo các yêu cầu thẩm mỹ và tâm lý cho phép chiều dài
nhịp l lấy bằng khoảng cách giữa các mặt trong của tường chịu lực (hoặc cột).

C.3.2. Khoảng cách (khe hở) từ đỉnh của xe cầu trục đến điểm dưới cùng của kết cấu chịu lực bị
võng của mái (hay các vật liên kết với chúng) không lấy nhỏ hơn 100 mm.
C.3.3. Đối với cấu kiện mái cần phải đảm bảo sao cho khi tính cả độ võng của chúng, độ dốc của
mái không thấp hơn l/200 theo một trong các hướng (trừ các trường hợp được đề cập đến trong
các tiêu chuẩn khác).
C.3.4. Độ võng giới hạn theo các yêu cầu về tâm sinh lý của các cấu kiện sàn (dầm, xà, tấm),
cầu thang, ban công, lôgia, các phòng trong nhà ở và nhà công cộng, các phòng làm việc của
công xưởng cần xác định theo công thức:
fu = (C.2)
trong đó:
g là gia tốc trọng trường;
p là giá trị tiêu chuẩn của tải trọng do trọng lượng người gây ra dao động, lấy như trong Bảng
C.2;
p1 là giá trị tiêu chuẩn đã được giảm đi của tải trọng sàn, lấy theo Bảng 3, TCVN 2737:1995 và
Bảng C.2;
q là giá trị tiêu chuẩn của tải trọng do trọng lượng của cấu kiện được tính toán và các kết cấu tựa
lên chúng;
n là tần số gia tải khi người đi lại, lấy theo Bảng C.2;
b là hệ số, lấy theo Bảng C.2.
Độ võng cần được xác định theo tổng các tải trọng ψAI + pl + q
Trong đó: ψAl = 0,4 + 0,6 / với A là diện chịu tải, A1 = 9 m2
.
Bảng C.2 - Hệ số b
Loại phòng
(theo Bảng 3, TCVN
2737:1995)
p
kPa
p1
kPa
n
Hz
b
Mục 1, 2, ngoại trừ phòng sinh
hoạt và lớp học;
Mục 4, 6b, 14b, 18b
0,25 Lấy theo Bảng 3 trong
TCVN 2737:1995
1,5
Mục 2: phòng học và phòng
sinh hoạt;
Mục 7, 8 ngoại trừ phòng khiêu
vũ, khán đài;
Mục 14a, 15, 18a, 20
0,5 Như trên 1,5
Mục 8: phòng khiêu vũ, khán
đài;
Mục 9
1,5 0,2 2,0 50
CHÚ THÍCH:
Q là trọng lượng của một người lấy bằng 0,8 kN.
α là hệ số lấy bằng 1,0 đối với cấu kiện tính theo sơ đồ dầm, lấy bằng 0,6 đối với các cấu kiện
còn lại (ví dụ khi bản sàn kê theo ba hoặc bốn cạnh).
a là bước dầm, xà, chiều rộng của bản sàn, m.

l là nhịp tính toán của cấu kiện.
C.4. Độ võng giới hạn theo phương ngang của cột và các kết cấu hãm do tải trọng cầu
trục
C.4.1. Độ võng theo phương ngang của cột nhà có cầu trục, cầu cạn, cũng như dầm cầu trục và
kết cấu hãm (dầm và giàn) lấy theo Bảng C.3 nhưng không nhỏ hơn 6 mm.
Độ võng cần được kiểm tra tại cao độ mặt trên của đường ray cầu trục theo lực hãm của một cầu
trục tác dụng theo hướng cắt ngang đường đi của cầu trục, không kể đến độ nghiêng của móng.
C.4.2. Độ dịch vào giới hạn theo phương ngang của đường đi cầu trục, cầu cạn ngoài trời do tải
trọng theo phương ngang và phương đứng của một cầu trục gây ra (không kể đến độ nghiêng
của móng) theo các yêu cầu về công nghệ lấy bằng 20 mm.
Bảng C.3 - Độ võng giới hạn theo phương ngang fu của cột nhà có cầu trục, cầu cạn, dầm
cầu trục và kết cấu hãm
Nhóm chế độ làm việc
của cầu trục
Độ võng giới hạn fu của
Cột Dầm cầu trục và kết
cấu hãm, nhà và cầu
dẫn (cả trong nhà và
ngoài trời)
Nhà và cầu cạn ngoài
trời
Cầu cạn trong nhà
1K-3K h/500 h/1500 h/500
4K-6K h/1000 h/2000 h/1000
7K-8K h/2000 h/2500 h/2000
CHÚ THÍCH:
h là chiều cao từ mặt trên của móng đến đỉnh của đường ray cầu trục (đối với nhà 1 tầng và cầu
dẫn ngoài trời hoặc trong nhà) hoặc khoảng cách từ trục dầm sàn đến đỉnh của đường ray cầu
trục (đối với các tầng trên của nhà nhiều tầng);
L là nhịp tính toán của cấu kiện (dầm).
C.5. Chuyển vị theo phương ngang và độ võng của nhà khung, các cấu kiện riêng lẻ và
các gối đỡ băng tải do tải trọng gió, độ nghiêng của móng và tác động của nhiệt độ và khí
hậu
C.5.1. Chuyển vị ngang giới hạn của nhà khung được lấy theo yêu cầu cấu tạo (đảm bảo nguyên
vẹn lớp chèn của khung như tường, tường ngăn, các chi tiết cửa đi và cửa sổ) được cho trong
Bảng C.4, các chỉ dẫn về việc xác định chuyển vị cho trong C.7.9.
C.5.2. Chuyển vị ngang của nhà khung cần xác định cần kể đến độ nghiêng (xoay) của móng.
Trong đó tải trọng do trọng lượng của thiết bị, đồ gỗ, con người, các loại vật liệu chứa chỉ kể đến
khi các tải trọng này được chất đều lên toàn bộ tất cả các sàn của nhà nhiều tầng (có giảm đi
phụ thuộc vào số tầng), ngoại trừ các trường hợp dự kiến trước phương án tải khác theo điều
kiện sử dụng bình thường.
Độ nghiêng của móng cần xác định có kể đến tải trọng gió, lấy khoảng 30% giá trị tiêu chuẩn.
C.5.3. Các chuyển vị ngang của nhà không khung do tải trọng gió không cần giới hạn nếu như
tường và tường ngăn và các chi tiết liên kết đã được tính theo độ bền và khả năng chống nứt.
C.5.4. Độ võng giới hạn theo phương ngang theo các yêu cầu cấu tạo của cột và xà đầu hồi,
cũng như của các panen tường treo do tải trọng gió cần lấy bằng l/200, trong đó l là chiều dài
tính toán của cột hoặc panen.
Bảng C.4 - Chuyển vị giới hạn theo phương ngang fu theo yêu cầu cấu tạo
Nhà, tường và tường ngăn Liên kết giữa tường, Chuyển vị giới

tường ngăn vào khung
nhà
hạn
fu
1. Nhà nhiều tầng Bất kỳ h/500
2. Một tầng của nhà nhiều tầng Mềm hs/300
a) Tường, tường ngăn bằng gạch, bê tông thạch
cao, panen bê tông cốt thép
Cứng hs/500
b) Tường ốp đá thiên nhiên, làm từ blốc Ceramic
hoặc làm từ vách kính
Cứng hs/700
3. Nhà một tầng (với tường chịu tải bản thân) chiều
cao tầng hs, m
Mềm
h nhỏ hơn hoặc bằng 6
h bằng 15
h lớn hơn hoặc bằng 30
hs/150
hs/200
hs/300
Ký hiệu:
h là chiều cao nhà nhiều tầng lấy bằng khoảng cách từ trên mặt móng đến trục của xà đỡ sàn
mái.
hs là chiều cao tầng trong nhà một tầng lấy bằng khoảng cách từ trên mặt móng đến mặt dưới
của vì kèo; Trong nhà nhiều tầng: đối với tầng dưới - bằng khoảng cách từ trên mặt móng đến
trục của xà đỡ sàn mái: Đối với các tầng còn lại bằng khoảng cách giữa các trục của các xà từng
tầng.
CHÚ THÍCH 1: Đối với các giá trị trung gian hs (theo mục 3) chuyển vị ngang giới hạn cần xác
định bằng nội suy tuyến tính.
CHÚ THÍCH 2: Đối với tầng trên cùng của nhà nhiều tầng, được thiết kế có sử dụng cấu kiện sàn
mái nhà một tầng, các chuyển vị ngang giới hạn cần lấy như đối với nhà một tầng. Trong đó
chiều cao tầng trên cùng hs được lấy từ trục của dầm sàn đến mặt dưới của kết cấu vì kèo.
CHÚ THÍCH 3: Các liên kết mềm bao gồm các liên kết tường hoặc tường ngăn với khung, không
ngăn cản dịch chuyển của khung (không truyền vào tường và tường ngăn nội lực có thể gây hư
hỏng các chi tiết cấu tạo); Các liên kết cứng bao gồm các liên kết ngăn cản các dịch chuyển
tương hỗ của khung tường hoặc tường ngăn.
CHÚ THÍCH 4: Đối với nhà một tầng có tường treo (cũng như khi thiếu miếng cứng sàn mái) và
các tầng của nhà nhiều tầng, chuyển vị ngang giới hạn cho phép tăng lên 30% (nhưng không lớn
hơn hs/150).
C.5.5. Độ võng giới hạn theo phương ngang theo các yêu cầu về công nghệ của các gối đỡ băng
tải do tải trọng gió, được lấy bằng h/250, trong đó h là chiều cao từ mặt móng đến mặt dưới của
giàn hoặc dầm.
C.5.6. Độ võng giới hạn theo phương ngang của cột nhà khung do tác dụng của nhiệt độ, khí hậu
và độ lún lấy bằng:
h/150 - khi tường và tường ngăn bằng gạch, bê tông thạch cao, bê tông cốt thép hay panen lắp
ghép.
h/200 - khi tường được ốp bằng đá thiên nhiên, làm từ các blốc Cêramic hoặc làm từ vách kính,
trong đó h là chiều cao tầng, đối với nhà một tầng có cầu trục, h là chiều cao từ mặt móng đến
mặt dưới của dầm cầu trục.
Khi đó tác động của nhiệt độ cần lấy không kể đến sự thay đổi nhiệt độ không khí ngày đêm và
chên lệch nhiệt độ do bức xạ mặt trời.

Khi xác định độ võng theo phương ngang do tác động của nhiệt độ, khí hậu và lún, giá trị của
chúng không cần cộng với độ võng do tải trọng gió và độ nghiêng của móng.
C.6. Độ vồng của các cấu kiện của kết cấu sàn giữa các tầng do lực nén trước
C.6.1. Độ vồng giới hạn fu của các cấu kiện sàn giữa các tầng theo các yêu cầu về cấu tạo, được
lấy bằng 15 mm khi l ≤ 3m và 40 mm khi l ≤ 12 m (đối với các giá trị l trung gian độ vồng giới hạn
xác định bằng nội suy tuyến tính).
C.6.2. Độ vồng f cần xác định do lực nén trước, trọng lượng bản thân của các cấu kiện sàn và
trọng lượng lớp lát sàn.
C.7. Phương pháp xác định độ võng và chuyển vị (tham khảo)
C.7.1. Khi xác định độ võng và chuyển vị cần phải kể đến tất cả các yếu tố cơ bản ảnh hưởng
đến giá trị của chúng (biến dạng không đàn hồi của vật liệu, sự hình thành vết nứt, kể đến sơ đồ
biến dạng, các kết cấu liền kề, độ mềm của các nút và nền). Khi có đủ cơ sở, có thể không cần
tính đến một số yếu tố nào đó hoặc tính đến bằng phương pháp gần đúng.
C.7.2. Đối với các kết cấu dùng loại vật liệu có tính từ biến cần phải kể đến sự tăng độ võng theo
thời gian. Khi hạn chế độ võng theo yêu cầu tâm sinh lý chỉ tính đến từ biến ngắn hạn xuất hiện
ngay sau khi đặt tải còn theo yêu cầu công nghệ và cấu tạo (trừ khi tính toán kể đến tải trọng
gió), thẩm mỹ và tâm lý thì tính cả từ biến toàn phần.
C.7.3. Khi xác định độ võng của cột nhà một tầng và cầu cạn do tải trọng ngang của cầu trục cần
chọn sơ đồ tính của cột có kể đến điều kiện liên kết với giả thiết:
- Cột trong nhà và các cầu dẫn trong nhà không có dịch chuyển ngang ở cao độ gối tựa trên
cùng (nếu sàn mái không tạo thành miếng cứng trong mặt phẳng ngang, cần kể đến độ mềm
theo phương ngang của gối tựa này);
- Cột trong các cầu dẫn ngoài trời được coi như công xôn.
C.7.4. Khi trong nhà và công trình có các thiết bị công nghệ và vận chuyển, gây dao động cho
các kết cấu xây dựng cũng như các nguồn rung động khác, giá trị giới hạn của chuyển vị rung,
vận tốc rung và gia tốc rung cần phải lấy theo các yêu cầu về độ rung ở chỗ làm việc và chỗ ở
trong các tiêu chuẩn liên quan. Khi có các thiết bị và dụng cụ có độ chính xác cao, nhạy cảm với
dao động của kết cấu mà chúng đặt trên đó, giá trị giới hạn của chuyển vị trung, vận tốc rung và
gia tốc rung cần phải xác định với các điều kiện kỹ thuật riêng biệt.
C.7.5. Tình huống tính toán* trong đó cần xác định độ võng, chuyển vị và các tải trọng tương
ứng, phải chọn tùy thuộc vào việc tính toán được thực hiện theo những yêu cầu nào.
Nếu việc tính toán được thực hiện theo các yêu cầu về công nghệ, tình huống tính toán cần
tương ứng với tác động của tải trọng, có ảnh hưởng đến sự làm việc của các thiết bị công nghệ.
Nếu việc tính toán được thực hiện theo các yêu cầu về cấu tạo, tình huống tính toán cần tương
ứng với tác động của các tải trọng gây ra các hư hỏng của kết cấu liền kề do độ vồng và chuyển
vị quá lớn.
Nếu việc tính toán được thực hiện theo các yêu cầu về tâm sinh lý, tình huống tính toán cần
tương ứng với trạng thái liên quan đến dao động của kết cấu. Khi thiết kế cần phải kể đến tải
trọng có ảnh hưởng đến dao động (của kết cấu) thỏa mãn các yêu cầu trong C.7.4 và của tiêu
chuẩn này.
Nếu việc tính toán được thực hiện theo các yêu cầu về thẩm mỹ và tâm lý, tình huống tính toán
cần tương ứng với tác động của tải trọng thường xuyên và dài hạn.
Đối với các kết cấu mái và sàn được thiết kế với độ vồng ban đầu, khi hạn chế độ võng theo các
yêu cầu về tâm lý và thẩm mỹ, độ võng theo phương đứng được xác định cần giảm đi một đại
lượng bằng giá trị độ vồng ban đầu đó.
CHÚ THÍCH: *Tình huống tính toán: Tập hợp các điều kiện để xác định yêu cầu tính toán cho các
kết cấu, được kể đến trong tính toán.

Tình huống tính toán đặc trưng bởi sơ đồ tính toán của kết cấu, loại tải trọng, giá trị của các hệ
số điều kiện làm việc và các hệ số độ tin cậy, số các trạng thái giới hạn được xét đến trong tình
huống tính toán đó.
C.7.6. Độ võng của các cấu kiện sàn và mái được giới hạn theo các yêu cầu về cấu tạo, không
vượt quá khoảng cách (khe hở) giữa mặt dưới của các cấu kiện đó và mặt trên của tường ngăn
vách kính, khuôn cửa sổ, cửa đi dưới các cấu kiện chịu lực.
Khe hở giữa mặt dưới của các cấu kiện sàn mái, sàn giữa các tầng và mặt trên của tường ngăn
dưới các cấu kiện đó, không vượt quá 40 mm. Trong những trường hợp khi thực hiện các yêu
cầu trên mà phải tăng độ cứng của sàn và sàn mái, cần phải tránh việc tăng độ cứng đó bằng
các biện pháp cấu tạo (ví dụ không đặt các tường ngăn dưới dầm chịu uốn mà đặt ở bên cạnh).
C.7.7. Trong trường hợp giữa các tường có tường ngăn chịu lực (trong thực tế có cùng chiều
cao với tường) giá trị l trong mục 2 a Bảng C.1 cần lấy bằng khoảng cách giữa mặt trong các
tường chịu lực (hoặc cột) và các tường ngăn (hay giữa các mặt trong của các tường ngăn như
Hình C.1).
C.7.8. Độ võng của các kết cấu vì kèo khi có đường ray của cẩu treo, (Bảng C.1, mục 2d) cần lấy
bằng hiệu giữa độ võng f1 và f2 của các kết cấu vì kèo liền kề (Hình C.2).
C.7.9. Chuyển vị theo phương ngang của khung cần xác định trong mặt phẳng của tường và
tường ngăn, mà sự nguyên vẹn của chúng cần được đảm bảo.
Khi trong các hệ khung liên kết của nhà nhiều tầng có chiều cao trên 40 m độ nghiêng trong các
mảng tầng tiếp giáp với vách cứng, lấy bằng f1/hs + f2/l (Hình C.3), không vượt quá (Bảng C.4):
l/300 đối với mục 2; l/500 đối với mục 2a; l/700 đối với mục 2b.
a) có một tường ngăn; b) có hai tường ngăn;
CHÚ DẪN:
1 - Tường chịu lực (hoặc cột);
2 - Tường ngăn;
3 - Sàn giữa các tầng (hoặc sàn mái) trước khi chịu tải trọng;
4 - Sàn giữa các tầng (hoặc sàn mái) khi chịu tải trọng;
5 - Đường thẳng mốc để tính độ võng;
6 - Khe hở.
Hình C1 - Sơ đồ xác định các giá trị l (l1, l2, l3), khi có tường ngăn giữa các tường chịu lực

CHÚ DẪN:
1 - Kết cấu vì kèo;
2 - Dầm đỡ đường ray cẩu treo;
3 - Cẩu treo;
4 - Vị trí ban đầu của kết cấu vì kèo;
f1 - Độ võng của kết cấu vì kèo chịu tải nhiều nhất;
f2 - Độ võng của kết cấu vì kèo gần kết cấu vì kèo chịu tải nhiều nhất.
Hình C2 - Sơ đồ để tính độ võng của kết cấu vì kèo khi có đường ray của cẩu treo
Hình C3 - Sơ đồ độ lệch của mảng 2 thuộc phạm vi các tầng, tiếp giáp với vách cứng 1
trong nhà khung giằng (đường nét liền chỉ sơ đồ ban đầu của khung trước khi chịu tải
trọng)
Phụ lục D
(Quy định)
Các nhóm chế độ làm việc của cầu trục và cẩu treo
Cầu trục Nhóm chế độ làm
việc
Điều kiện sử dụng
- Vận hành bằng tay (tất cả các
loại)
- Với palăng treo truyền động
trong đó có kẹp treo
- Cầu trục với xe mang tải dạng
tời trong đó có kẹp treo
1K - 3K - Bất kỳ
- Dùng cho việc sửa chữa, chuyển tải với
cường độ hạn chế
- Dùng trong các gian máy của trạm thủy
điện, cho việc lắp ráp và chuyển tải với
cường độ hạn chế
4K - 6K - Dùng trong việc chuyển tải với cường độ
trung bình; cho các công việc về công nghệ

- Cầu trục có gàu ngoạm kiểu hai
cáp, cầu trục với kiểu ngoạm từ
tính
- Cần trục từ tính
trong xưởng cơ khí, cho kho chứa các sản
phẩm đã hoàn thành của xí nghiệp vật liệu
xây dựng; cho các kho chứa các sản phẩm
kim loại tiêu thụ
- Kho hỗn hợp, dùng cho các công việc với
các loại tải khác nhau
- Trong kho bán thành phẩm, làm việc với
các loại tải khác nhau
- Cần trục dùng cho rèn, tôi, đúc
tính
7K - Trong các xưởng của nhà máy luyện kim
- Kho chứa vật liệu vun đống, sắt vụn đồng
nhất (làm việc một hoặc hai ca)
- Cầu trục công nghệ làm việc suốt ngày
đêm
- Cầu trục ngang, gàu ngoạm
kiểu máng, nạp liệu kiểu máng,
cầu trục dùng để dỡ các thỏi thép
đúc, cầu trục dùng đập vụn, cầu
trục lò cao
- Cầu trục từ tính
tính
8K - Trong các xưởng của nhà máy luyện kim
- Trong các xưởng và kho của nhà máy
luyện kim, kho chứa kim loại lớn với sản
phẩm đồng nhất
- Kho vật liệu đánh đống và sắt vụn đồng
nhất (làm việc suốt ngày đêm)
Phụ lục E
(Quy định)
Các đại lượng dùng để tính toán theo độ bền
Bảng E.1 - Các đại lượng ξ, ζ, αm
ξ ζ αm ξ ζ αm ξ ζ αm
0,01 0,995 0,010 0,26 0,870 0,226 0,51 0,745 0,380
0,02 0,990 0,020 0,27 0,865 0,234 0,52 0,740 0,385
0,03 0,985 0,030 0,28 0,860 0,241 0,53 0,735 0,390
0,04 0,980 0,039 0,29 0,855 0,248 0,54 0,730 0,394
0,05 0,975 0,049 0,30 0,850 0,255 0,55 0,725 0,399
0,06 0,970 0,058 0,31 0,845 0,262 0,56 0,720 0,403
0,07 0,965 0,068 0,32 0,840 0,269 0,57 0,715 0,407
0,08 0,960 0,077 0,33 0,835 0,276 0,58 0,710 0,412
0,09 0,955 0,086 0,34 0,830 0,282 0,59 0,705 0,416
0,10 0,950 0,095 0,35 0,825 0,289 0,60 0,700 0,420
0,11 0,945 0,104 0,36 0,820 0,295 0,62 0,690 0,428
0,12 0,940 0,113 0,37 0,815 0,302 0,64 0,680 0,435

0,13 0,935 0,122 0,38 0,810 0,308 0,66 0,670 0,442
0,14 0,930 0,130 0,39 0,805 0,314 0,68 0,660 0,449
0,15 0,925 0,319 0,40 0,800 0,320 0,70 0,650 0,455
0,16 0,920 0,147 0,41 0,795 0,326 0,72 0,640 0,461
0,17 0,915 0,156 0,42 0,790 0,332 0,74 0,630 0,466
0,18 0,910 0,164 0,43 0,785 0,338 0,76 0,620 0,471
0,19 0,905 0,172 0,44 0,780 0,343 0,78 0,610 0,476
0,20 0,900 0,180 0,45 0,775 0,349 0,80 0,600 0,480
0,21 0,895 0,188 0,46 0,770 0,354 0,85 0,575 0,489
0,22 0,890 0,196 0,47 0,765 0,360 0,90 0,550 0,495
0,23 0,885 0,204 0,48 0,760 0,365 0,95 0,525 0,499
0,24 0,880 0,211 0,49 0,755 0,370 1,00 0,500 0,500
0,25 0,875 0,219 0,50 0,750 0,375 - - -

Bảng E.2 - Các giá trị ω, ξR, αR đối với cấu kiện làm từ bê tông nặng
Hệ số
điều kiện
làm việc
của bê
tông γb2
Nhóm cốt thép
chịu kéo
Ký hiệu
B12,5 B15 B20 B25 B30 B35 B40 B45 B50 B55 B60
0,9 Bất kỳ ω 0,796 0,789 0,767 0,746 0,728 0,710 0,692 0,670 0,652 0,634 0,612
CIII, A-III (Ø 10-
40) và Bp-I (Ø 4;
5)
ξR 0,662 0,654 0,628 0,604 0,583 0,564 0,544 0,521 0,503 0,484 0,463
αR 0,443 0,440 0,431 0,421 0,413 0,405 0,396 0,385 0,376 0,367 0,356
CII, A-II ξR 0,689 0,681 0,656 0,632 0,612 0,592 0,573 0,550 0,531 0,512 0,491
αR 0,452 0,449 0,441 0,432 0,425 0,417 0,409 0,399 0,390 0,381 0,370
CI, A-I ξR 0,708 0,700 0,675 0,651 0,631 0,612 0,593 0,570 0,551 0,532 0,511
αR 0,457 0,455 0,447 0,439 0,432 0,425 0,417 0,407 0,399 0,391 0,380
1,0 Bất kỳ ω 0,790 0,782 0,758 0,734 0,714 0,694 0,674 0,650 0,630 0,610 0,586
CIII, A-III (Ø 10-
40) và Bp-I (Ø 4;
5)
ξR 0,628 0,619 0,590 0,563 0,541 0,519 0,498 0,473 0,453 0,434 0,411
αR 0,431 0,427 0,416 0,405 0,395 0,384 0,374 0,361 0,351 0,340 0,326
CII, A-II ξR 0,660 0,650 0,623 0,595 0,573 0,552 0,530 0,505 0,485 0,465 0,442
αR 0,442 0,439 0,429 0,418 0,409 0,399 0,390 0,378 0,367 0,357 0,344
CI, A-I ξR 0,682 0,673 0,645 0,618 0,596 0,575 0,553 0,528 0,508 0,488 0,464
αR 0,449 0,446 0,437 0,427 0,419 0,410 0,400 0,389 0,379 0,369 0,356
1,1 Bất kỳ ω 0,784 0,775 0,749 0,722 0,700 0,808 0,810 0,630 0,608 0,586 0,560
CIII, A-III (Ø 10-
40) và Bp-I (Ø 4;
5)
ξR 0,621 0,611 0,580 0,550 0,526 0,650 0,652 0,453 0,432 0,411 0,386
αR 0,428 0,424 0,412 0,399 0,388 0,439 0,440 0,351 0,339 0,326 0,312
CII, A-II ξR 0,653 0,642 0,612 0,582 0,558 0,681 0,683 0,485 0,463 0,442 0,416
αR 0,440 0,436 0,425 0,413 0,402 0,449 0,450 0,367 0,356 0,344 0,330

CI, A-I ξR 0,675 0,665 0,635 0,605 0,582 0,703 0,705 0,508 0,486 0,464 0,438
αR 0,447 0,444 0,433 0,422 0,412 0,456 0,456 0,379 0,368 0,356 0,342
ω = 0,85 - 0,008 Rb; ξR =






−+
1,1
11
,
ω
σ
ω
usc
sR ; αR = ξR (1 - 0,5ξR)
CHÚ THÍCH: Giá trị ω, ξR và αR cho trong bảng không kể đến hệ số γbi cho trong Bảng 14.

Phụ lục F
(Quy định)
Độ võng của dầm đơn giản
Độ võng của dầm đơn giản làm việc theo sơ đồ công xôn hoặc kê tự do được xác định theo công
thức:
fm = (1/r)m βl2
(F.1)
Trong đó:
(1/r)m xác định theo các công thức (158) khi không có vết nứt trong vùng chịu kéo và (173) khi có
vết nứt trong vùng chịu kéo;
β là hệ số đặc trưng tải trọng, lấy theo Bảng F.1;
Bảng F.1 - Hệ số β
CHÚ THÍCH: trường hợp dầm chịu tác dụng đồng thời nhiều loại tải trọng theo các sơ đồ trong
bảng F.1, β được xác định theo công thức:
β = (F.2)
Trong đó: β1 và M1, β2 và M2,…, βn và Mn tương ứng là hệ số β và mô men uốn lớn nhất đối với
từng sơ đồ tải trọng. Trong trường hợp này, trong công thức (F.1), (1/r)m được xác định ứng với
giá trị mômen uốn M là tổng các giá trị mômen uốn lớn nhất đối với từng sơ đồ tải trọng).
Phụ lục G
(Tham khảo)
Bảng chuyển đổi đơn vị kỹ thuật cũ sang hệ đơn vị SI
Đại lượng Đơn vị kỹ thuật
cũ
Hệ đơn vị SI Quan hệ chuyển đổi
Tên gọi Ký hiệu

Lực kG
T
Niutơn
kilô Niutơn
Mêga Niutơn
N
kN
MN
1 kG = 9,81 N ≈ 10 N
1 kN = 1 000 N
1 T = 9,81 kN ≈ 10 kN
1 MN = 1 000 000 N
Mômen kGm
Tm
Niutơn mét
kilô Niutơn mét
Nm
kNm
1 kGm = 9,81 Nm ≈ 10 Nm
1 Tm = 9,81 kNm ≈ 10 kNm
Ứng suất;
Cường độ;
Mô đun đàn hồi
kG/mm2
kG/cm2
T/m2
Niutơn/mm2
Pascan
Mêga Pascan
N/mm2
Pa
MPa
1 Pa = 1 N/m2
≈ 0,1 kG/m2
1 kPa = 1000 Pa = 1 000 N/m2
= 100 kG/m2
1 MPa = 1 000 000 Pa = 1000
kPa ≈ 100 000 kG/m2
= 10
kG/cm2
1 MPa = 1 N/mm2
1 kG/mm2
= 9,81 N/mm2
1 kG/cm2
= 9,81 x 104
N/m2
≈
0,1 MN/m2
= 0,1 MPa
1 kG/m2
= 9,81 N/m2
= 9,81 Pa
≈ 10 N/m2
= 1 daN/m2
MỤC LỤC
Lời nói đầu
1. Phạm vi áp dụng
2. Tài liệu viện dẫn
3. Thuật ngữ, đơn vị đo và ký hiệu
3.1. Thuật ngữ
3.2. Đơn vị đo
3.3. Ký hiệu và các thông số
4. Chỉ dẫn chung
4.1. Những nguyên tắc cơ bản
4.2. Những yêu cầu cơ bản về tính toán
4.3. Những yêu cầu bổ sung khi thiết kế kết cấu bê tông cốt thép ứng suất trước
4.4. Nguyên tắc chung khi tính toán các kết cấu phẳng và kết cấu khối lớn có kể đến tính phi
tuyến của bê tông cốt thép
5. Vật liệu dùng cho kết cấu bê tông và bê tông cốt thép
5.1. Bê tông
5.1.1. Phân loại bê tông và phạm vi sử dụng
5.1.2. Đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán của bê tông
5.2. Cốt thép

5.2.1. Phân loại cốt thép và phạm vi sử dụng
5.2.2. Đặc trưng tiêu chuẩn và đặc trưng tính toán của cốt thép
6. Tính toán cấu kiện bê tông, bê tông cốt thép theo các trạng thái giới hạn thứ nhất
6.1. Tính toán cấu kiện bê tông theo độ bền
6.1.2. Tính toán cấu kiện bê tông chịu nén lệch tâm
6.1.3. Cấu kiện chịu uốn
6.2. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo độ bền
6.2.2. Tính toán theo tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện
A. Cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật, chữ T, chữ I và vành khuyên
B. Cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật và vành khuyên
C. Cấu kiện chịu kéo đúng tâm
D. Cấu kiện chịu kéo lệch tâm tiết diện chữ nhật
E. Trường hợp tính toán tổng quát
6.2.3. Tính toán tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện
6.2.4. Tính toán theo độ bền tiết diện không gian (cấu kiện chịu uốn xoắn đồng thời)
6.2.5. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu tác dụng cục bộ của tải trọng
A. Tính toán chịu nén cục bộ
B. Tính toán nén thủng
C. Tính toán giật đứt
D. Tính toán dầm gãy khúc
6.2.6. Tính toán chi tiết đặt sẵn
6.3. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu mỏi
7. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo các trạng thái giới hạn thứ hai
7.1. Tính toán cấu kiện bê tông theo sự hình thành vết nứt
7.1.2. Tính toán hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.1.3. Tính toán theo sự hình thành vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện
7.2. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo sự mở rộng vết nứt
7.2.2. Tính toán theo sự mở rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.2.3. Tính toán theo sự mở rộng vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện
7.3. Tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo sự khép lại vết nứt
7.3.2. Tính toán theo sự khép lại vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện
7.3.3. Tính toán theo sự khép kín vết nứt xiên với trục dọc cấu kiện

7.4. Tính toán cấu kiện của kết cấu bê tông cốt thép theo biến dạng
7.4.2. Xác định độ cong cấu kiện bê tông cốt thép trên đoạn không có vết nứt trong vùng chịu kéo
7.4.3. Xác định độ cong của cấu kiện bê tông cốt thép trên các đoạn có vết nứt trong vùng chịu
kéo
7.4.4. Xác định độ võng
8. Các yêu cầu cấu tạo
8.1. Yêu cầu chung
8.2. Kích thước tối thiểu của tiết diện cấu kiện
8.3. Lớp bê tông bảo vệ
8.4. Khoảng cách tối thiểu giữa các thanh cốt thép
8.5. Neo cốt thép không căng
8.6. Bố trí cốt thép dọc cho cấu kiện
8.7. Bố trí cốt thép ngang cho cấu kiện
8.8. Liên kết hàn cốt thép và chi tiết đặt sẵn
8.9. Nối chồng cốt thép không căng (nối buộc)
8.10. Mối nối các cấu kiện của kết cấu lắp ghép
8.11. Các yêu cầu cấu tạo riêng
8.12. Chỉ dẫn bổ sung về cấu tạo cấu kiện bê tông cốt thép ứng lực trước
9. Các yêu cầu tính toán và cấu tạo kết cấu bê tông cốt thép khi sửa chữa lớn nhà và công trình
9.1. Nguyên tắc chung
9.2. Tính toán kiểm tra
9.3. Tính toán và cấu tạo các kết cấu phải gia cường
Phụ lục A (Quy định) Bê tông dùng cho kết cấu bê tông và bê tông cốt thép
Phụ lục B (Tham khảo) Một số loại thép thường dùng và hướng dẫn sử dụng
Phụ lục C (Quy định) Độ võng và chuyển vị của kết cấu
Phụ lục D (Quy định) Các nhóm chế độ làm việc của cầu trục và cẩu treo
Phụ lục E (Quy định) Các đại lượng dùng để tính toán theo độ bền
Phụ lục F (Quy định) Độ võng của dầm đơn giản
Phụ lục G (Tham khảo) Bảng chuyển đổi đơn vị kỹ thuật cũ sang hệ đơn vị SI

TCVN 5574 : 2012

More Related Content

What's hot (20)

Similar to TCVN 5574 : 2012 (20)

More from Jeremy Hoang (10)

Recently uploaded (20)

TCVN 5574 : 2012